Определение деформаций при косом изгибе

Под сложными видами деформаций подразумеваются косое внецентренное сжатие, косой изгиб и косой изгиб с кручением. Имеется в виду, что между ними существует определенная связь. Косой изгиб является частным случаем косого изгиба с кручением и косого внецентренного сжатия. Более того, такие простые виды деформаций, как плоское внецентренное и центральное сжатие, плоский [c.6]

На изгиб работают балки, оси, валы и другие детали конструкций (определение балки известно нам из теоретической механики). В дальнейшем почти всегда мы будем рассматривать такие брусья, у которых имеется по крайней мере одна плоскость симметрии и плоскость действия нагрузок совпадает с ней. В этом случае деформация изгиба происходит в плоскости действия внешних сил и изгиб называется прямым в отличие от косого изгиба, рассмотренного в последнем параграфе этой главы. [c.234]

Таким образом, задача об определении деформации при косом изгибе упруго-пластического стержня может быть сведена к рассмотрению деформации в неограниченно-упругом стержне первоначального поперечного сечения, но нагруженного, помимо заданных нагрузок, некоторыми дополнительными внешними, силами. Эпюра моментов в этом случае определяется по формулам (7.3.2). [c.185]

Zk на стыке условных секторов М з = 0. Одновременное действие двух моментов во взаимно перпендикулярных плоскостях приводит к косому изгибу и стесненному кручению сечения кольца. В предварительных расчетах эти деформации, имеющие второстепенное значение, можно не учитывать. Формулы для их определения даны в [29]. [c.120]

Определение числа степеней свободы т деформируемого сплош-него тела связано с существенными затруднениями. В ферме это число легко определяется как количество возможных (и независимых) перемещений ее узлов (см. рис. 7.4). Нетрудно его определить и в некоторых других случаях. Например, однородный изотропный брус постоянного поперечного сечения при чистом изгибе от носительно оси симметрии сечения имеет только одну степень свободы соображения симметрии приводят к тому, что поперечные сечения должны оставаться плоскими (края не учитываются), а нейтральная ось независимо от характера деформации (упругая, пластическая) — совпадать с центральной. Обобщенным перемещением здесь служит кривизна. Брус при чистом косом изгибе, если сечение имеет не более одной оси симметрии, имеет три степени свободы (две кривизны и деформация осевой линии представляют три обобщенных перемещения). При поперечном изгибе брус имеет уже, строго говоря, бесконечное число степеней свободы для определе-, ния деформаций нужно задать кривизны и положения нейтральных осей во всех сечениях (сдвиг во внимание не принимается). Но для получения приближенного решения, более простого и в то же время [c.161]

Если прямой изгиб является частным случаем поперечного, то косой изгиб — комбинация прямых изгибов в плоскостях Оху и Oxz и есть общий вариант поперечного изгиба. Название этого вида деформации связано с тем, что в общем случае деформированная ось бруса является пространственной кривой. Вариант равенства Jy = Jz в определении исключается, так как в этом случае любая центральная система координат является главной (см. утверждение 3.8). И, следовательно, одну из осей всегда можно совместить с вектором изгибающего момента Мц = = —Му + М к. В результате придем к прямому поперечному изгибу (см. гл. 5). [c.187]

Определение деформаций при косом изгиб . [c.490]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ КОСОМ ИЗГИБЕ [c.491]

Сен-Венан нашел способ определения положения нейтральной оси сечения при косом изгибе решил задачу определения больших прогибов консоли (в случае неприменимости приближенного дифференциального уравнения изогнутой оси) решил задачу изгиба балки, материал которой не следует закону Гука исследовал изгиб кривых стержней плоских и двоякой кривизны вывел формулу для определения продольной деформации винтовых пружин провел дальнейшую разработку теории кручения призматических стержней развил вторую теорию прочности дал расчетную формулу для валов, работающих в условиях совместного действия кручения и изгиба показал, что в частном случае плоского напряженного состояния при аг = —вызывается чистый [c.562]

Лужин О. В. Определение деформаций призматических стержней при упруго-пластическом косом и продольно-поперечном изгибе. Научн. докл. высш. школы, Строительство , № 2, 1958. [c.196]

Определение нормальных налряжений и деформаций при косом изгибе основано на принципе независимости действия сил. Всю нагрузку проецируют на две главные плоскости балки и строят эпюры изгибающих моментов в этих двух плоскостях. Затем по известным формулам прямого изгиба определяют напряжения и деформации. [c.150]

Наклон волокон имеет существенное значение и при сжатии заметное снижение сопротивления начинается при угле 7—8 , при дальнейшем увеличении угла наклона до 45° происходит резкое падение сопротивленип, после чего оно с увеличением угла наклона снижается медленно. При угле между направлениями силы и волокон 90° будет уже сжатие поперек волокон. Несмотря на сравнительно малое сопротивление в этом случае Д. все ке довольно часто работает под такой нагрузкой. В качестве примера достаточно указать на шпалы, ступицы колес, соединения деревянных деталей болтами и пр. Испытания на сжатие поперек волокон связаны с известными затруднениями, т. к. в этом случае не всегда можно определить разрушающий груз. При сжатии поперек во.т1окон Д. уплотняется, и нередки случаи, когда высота образца уменьшается до /з начальной величины, а разрушение не наступает. В силу этого обычно ограничиваются или определением груза при пределе пропорциональности (по диаграмме сжатия) или же груза при определенной, заранее заданной величине деформации (напр. 5% по амер., англ. и герм, стандарту). При этом груз м. б. приложен на всю поверхность образца (смятие 1-го рода) или только на часть поверхности (смятие 2-го рода). Т. к. во втором случае имеют место изгиб и перевертывание волокон, то обп1ее сопротивление получается выше. Сопротивление сжатию поперек волокон (по Белелюбскому) составляет менее трети (27%) от сопротивления сжатию вдоль волокон для Д. хвойных пород и менее половины (40%) для Д. лиственных. Винклер нашел, что в среднем это отношение составляет 0,36, что почти совпадает с данными Белелюбского. Предел пропорциональности при сжатии поперек волокон очень низок у хвойных (примерно 0,35 от временного сопротивления для сосны) и довольно высок у лиственных (0,70 от временного сопротивления для дуба и березы). Отношение между пределами пропорциональности при сжатии вдоль и поперек волокон для Д. дуба (по Перелыгину) получилось равным 6 1 и ясеня 4 4. В Д. пород с хорошо развитыми сердцевинными лучами (дуб, бук, клен) сопротивление радиальному сжатию выше (груз при пределе пропорциональности примерно в 1,5 раза больше), чем тангентальному. В Д. пород с узкими лучами (ясень, каштан) сопротивление по обоим направлениям примерно одинаково, а у хвойных сопротивление танген тальному сжатию заметно превышает сопротивление радиальному сжатию предел пропорциональности для Д. лиственницы в первом случае в 1,5 раза выше. При косом направлении годовых слоев сопротивление сжатию поперек волокон оказывается ниже, чем при радиальном и тангентальном сжатии минимум сопротивления для Д. ели по данным Ланга соответствует углу между направ.иениями силы и годовых слоев в 45—60°. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...