Деформация главная

Деформации сложные (сложное сопротивление) I95 Деформация главная 61 [c.356]

Это уравнение эллипсоида, так как при малых смещениях точки, располагающиеся на сфере, не могут уходить в бесконечность. Этот эллипсоид называется эллипсоидом деформации. Главные оси этого эллипсоида называют главными осями деформации. Если вдоль них -выбраны оси координат, то уравнение эллипсоида деформации записывают (в канонической форме [c.226]

Обобщенный потенциал — см. Потенциал обобщенный Оси деформации главные 226 [c.343]

Девиатор напряжений 33 Деформации главные 43, 241 Деформация девиаторная 33 [c.572]

Оси деформации главные 241 Ось кручения 312 Отображение конформное 214 [c.574]

Перейдем к определению главных деформаций и соответствующих им главных осей деформаций. Главными осями деформации называются такие три взаимно ортогональные прямые, проходящие через точку тела, которые совпадают по направлению с линейными элементами, испытывающими при деформации только изменение длин. Деформации этих элементов называют главными деформациями в точке тела. Сдвиги в главных осях деформации равны нулю. [c.30]

Третий тип сеток удобен в тех случаях, когда направление главных напряжений заранее неизвестно. Окружности деформируются в эллипсы, оси которых указывают на искомые направления наибольших деформаций (главных напряжений). Такие сетки особенно удобны при изучении деформирования образцов со значительной концентрацией деформаций. Преимуществом этих сеток является возможность непосредственного измерения пластического сдвига по перемещению точек соприкосновения окрул<ностей, а также возможность изучения кинетики расхождения направлений главных и наибольших деформаций. Размер ячеек сеток обычно 0,25—15 мм. База 0,25—1 мм используется для изучения деформаций, превышающих 5%. [c.37]

При больших деформациях главные оси тензора Т являются главными осями деформации, т. е. между линейными элементами, проходящими через рассматриваемую точку тела и совпадающими с этими осями, в процессе деформации тела сдвигов нет, а относительные линейные деформации вдоль этих направлений обладают свойством экстремальности тензор Т также обладает главными осями, но не совпадающими с главными осями тензора Т , и, таким образом, они не являются главными осями деформации, т. е. сдвиги между линейными элементами, проходящими через рассматриваемую точку тела и совпадающими с главными направлениями тензора Tg, не равны нулю. [c.491]

Причиной образования трещин при деформации в первом штампе является применение большого угла наклона поверхностей штампа, так как при этом деформация происходит в условиях высоких дополнительных (вторичных) растягивающих напряжений, приводящих к хрупкому состоянию сплава. Во втором же штампе с самого начала деформации главные среднее и наименьшее сжимающие напряжения достаточно высокие, а дополнительные растягивающие напряжения очень незначительны. В этом случае боковое давление деформируемого металла на стенки штампа препятствует хрупкому разрушению сплава при штамповке [10]. [c.280]

Тензор деформаций. Главные деформации. [c.30]

В любой точке тела заданной де< ормации всегда соответствуют три взаимно перпендикулярных направления, называемых главными направлениями (осями) деформаций, углы между которыми остаются прямыми и после деформации Деформации удлинений в этих направлениях е , и 83 называют главными деформациями. Прямоугольный параллелепипед гранями, параллельными главным плоскостям, не испытывает деформаций сдвига и остается прямоугольным после деформации. Любая деформация в точке может быть представлена как результат трех главных деформаций. Главные деформации в рассматриваемой точке являются корнями уравнения [c.37]

Эффекты 481-483 Деформации главные 22 [c.606]

Заметим еще, что удельную потенциальную энергию можно представлять и в функции от трех независимых, но не главных инвариантов той или иной меры деформации, например от первого главного инварианта ее, второго инварианта ее девиатора и еще одной величины, зависящей также от третьего главного инварианта. Инвариантами являются, конечно, главные значения меры деформации, главные удлинения и т. д. [c.633]

В случае однородной деформации главные логарифмические деформации представляют собой результат суммирования бесконечно малых деформаций, поэтому их часто называют истинными деформациями. Отсюда вытекает аддитивность логарифмической деформации их можно скла- [c.96]

Деформации главные 181, —как функции смещений 375, — компоненты 381, 389, — Поверхность 389, — преобразования—179, 381, — сдви/а 164 см. также плоская деформация [c.665]

Между повышением сопротивления пластическим сдвигам с увеличением скорости деформации (главным образом, при высоких сходственных температурах — см. гл. 6) и между повышением этого сопротивления от наклепа с увеличением степени пластической деформации (главным образом, при низких сходственных температурах) существует известная аналогия. [c.224]

Определение напряжений по замеренным деформациям. Главные напряжения и 02 через главные деформации 8) и 2 выражаются формулами (при деформациях в пределах упругости, однородном и изотропном материале) [c.314]

Систему овал — квадрат используют при очень интенсивной деформации, главным образом на мелкосортных станах при прокатке проволоки в черновых калибрах (рис. 172). При прокатке качественных сталей иногда применяют систему круг — овал —круг (рис. 173), [c.369]

При монотонной деформации главные оси напряжений совпадают с главными осями деформаций. Поэтому между напряжениями и истинными деформациями принимают соотнощения, аналогичные соотношениям, принимаемым при малых деформациях ( 1.83) [c.265]

В исследовании применили сетку, включающую в себя систему пересекающихся перпендикулярных линий и вписанных в квадраты сетки окружностей. Такой вид сетки позволяет определить средние для каждой ячейки компоненты тензора деформации, главные деформации и их направления. База сетки (расстояние между параллельными линиями) составляла 2,93 мм. Измерение деформированной координатной сетки проводили на инструментальном микроскопе с точностью до 0,005 мм. При этом определяли величину и направ- [c.154]

Согласно рассматриваемому принципу монотонного протекания процесса деформации, главные компоненты результативной деформации (логарифмической деформации) должны быть пропорциональны соответствующим главным компонентам скорости деформации, т. е. [c.13]

Напомним, что в каждой точке напряженного тела существуют три взаимно ортогональных элемента, которые и после деформации остаются взаимно ортогональными. Вдоль этих элементов и направлены главные оси деформации. Главные оси деформации в случае однородного изотропного тела созпадают с главными осями эллипса напряжений (эллипса напряженного состояния в рассматриваемой точке). [c.24]

Главной деформацией главного особого 2,-эквивариантно-го векторного поля vo(q>2) называется двупараметрическое [c.57]

Список главных деформаций главных особых Zg-эквивари--антных векторных полей следующий [c.58]

С целью создания конструкции без уплотнений, а следовательно, и без утечек масла была предпринята попытка заменить обычную конструкцию поршневого размыкаюш,его цилиндра цилиндром с герметически закрытым сильфоном (фиг. 296, в), пред-ставляюш,им собой гофрированный латунный тонкостенный цилиндр /, установленный внутри размыкающего цилиндра. Жидкость под давлением подается в сильфон, что вызывает его упругую деформацию, главным образом в осевом направлении, и перемещение поршня 2, воздействующего на шток тормоза 3. [c.491]

Для пластинок, вырезанных из идеализированной трехмерной среды или объемных прозрачных моделей, в которых зафиксированы деформации, главные напряжения в этой формуле могут и не быть главными напряжениями в рассматриваемой точке, являясь лишь квазиглавными. Поэтому зависимость между двойным лучепреломлением и напряжениями можно сформулировать следующим образом при прохождении света через прозрачные однородные изотропные материалы с напряжениями, не превышающими предела упругости, величина относительной разности хода двух составляющих света с колебаниями во взаимно нерпендикуляр-ных направлениях пропорциональна толщине материала в направлении просвечивания и имеющейся в рассматриваемой точке разности квазиглавных напряжений в плоскости, перпендикулярной линии просвечивания. [c.67]

Так как значение А инвариантно относительно вращения координатных осей, то из выражений (1) следует, что для тензора напряжений и тензора скоростей деформаций главные оси совпадают и направления максимальных касательных напряжений таще же, как и направления максимальных скоростей сдвига. Следовательно, среда, описываемая уравнениями (1), удовлетворяет первой гипотезе А. А. Ильюшина, утверждающей, что направление максимальной скорости сдвига совпадает с направлением максимального касательного напряжения. [c.32]

Главные деформации. Инварианты тензора деформацви. В каждой точю тела в общем случае имеются три взаимно перпендикулярных направления, по которым относительные удлинения, а следовательно, и линейные деформации имеют экстремальные значения. Указанные направления называют главными направлениями тензора деформации (главные оси), а линейные деформации вдоль главных направлений - главными деформациями. [c.22]

Главные деформации, главные оси деформации. Конечно, на тензоры и S", как на симметричные тензоры второго ранга, распространяется все сказанное в пп. 2.1 и 2.2 гл. I. Главные деформации, обозначаемые Е, определяеются из характеристического уравнения тензора [c.77]

Овал эпнтрохоидный 618 Опыты Бриджмена 105, 668 Ортогональность обобщенная 361 Оси деформации главные 77 [c.936]

Улучшения, вводимые рассмотрением в- рам ах теории упругости в -3.3, 3.4, 5.2—5.5, приводят, разумеется, к точным, или почти точным, значениям для деформаций и перемещений, а также и для напряжений. Однако эти методы, как правило, трудно или невозможно при енять к конструкциям типа ферм или конструкциям, изготовленным из слоистых материалов, но, во всяком случае, если главное внимание уделяется ошибкам при определении прогибов, то можно воспользоваться поправками к классической теории,-которые получаются гораздо более простым способом. Такие поправки основываются на прибавлении прогибов, обу словленных поперечными деформациями (главным образом деформациями поперечного сдвига), к прогибам, возникающим всййдствие изгиба и рассматртаемым в классических теориях. Такой тиц поправок впервые был использован С. П. Тимошенко для балок, а для пластин, по-видимому, автором ). [c.378]

Азотирование. В станкостроении этим способом упрочняют главным образом длинномерные детали, поэтому процесс проводят в шахтных печах серии США разных размеров. Регулируются температура, степень диссоциации аммиака и продолжительность процесса. Температуру азотирования выбирают в зависимости от состава азотируемой стали, требуемой твердости поверхности, конструктивной жесткости детали и установленного допуска на величину деформации и коробления при азотировании. Обычно конструкционные стали азотируют при 490—520° С. Для сокращения длительности азотирования сталей 38Х2МЮА, ЗОХЗВА, 20ХЗМВФ можно применять двухступенчатые процессы температура первой ступени 500—520° С, второй — 530—540° С, но при этом твердость поверхности несколько снижается, а деформация, главным образом деталей малой жесткости, может заметно увеличиваться. [c.511]

ТОГО, и характер распределения напряжений внутри F также не зависит от длины трещины. Математически это значит, что если в функциях 671 (ж,у), сг2(ж,у), опредбляющих главные напряжения, перейти к безразмерным координатам х = х/1 у = у//, то (71 (ж,у), а2 х,у) от I зависеть не будут, а величина и форма соответствующей Fi области Fi в координатах х, у также не будут зависеть от I. Кроме того, вследствие упругости деформаций главные напряжения ti и (J2 пропорциональны сгу = а. Все это можно записать в виде следующих соотношений [c.364]

Использованный в работе метод является развитием метода сеток Виттевена для исследования задач о колебаниях пластинок с вырезами, учитывая при этом в модели влияние поперечной деформации. Главная цель исследования —это общая оценка изменений основных частот колебаний, которые наблюдаются в пластинке при введении квадратных вырезов, различных размеров. Как можно видеть. из табл. U сходимость результатов для граничных условий типа защемленного края была медленней, чем для случая шарнирного опирания наружных краев. Такое поведение скорости сходимости аналогично встречающемуся в задачах устойчивости и изгиба пластинок без вырезов, для исследования которых [c.57]

Как известно, при определенных условиях может быть использована деформационная теория пластичности, согласно которой при возрастании пластических деформаций главные напряжения определяются соотношения1ии - [c.37]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.61 ]

Основы теории упругости и пластичности (1990) -- [ c.22 ]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.328 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.277 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.460 , c.461 , c.468 , c.470 ]

Повреждение материалов в конструкциях (1984) -- [ c.105 , c.116 , c.117 ]

Механика сплошных сред (2000) -- [ c.40 ]

Математическое моделирование процессов обработки металлов давлением (1983) -- [ c.100 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.198 ]

История науки о сопротивлении материалов (1957) -- [ c.13 , c.534 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.54 ]

Краткий курс сопротивления материалов с основами теории упругости (2001) -- [ c.56 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 1 Том 1 (1947) -- [ c.183 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...