Деформации контактные

В зоне касания цилиндра и плоскости возникает местная деформация контактного сжатия на площадке шириной Ь. Согласно положениям теории упругости напряжения приближенно могут быть приняты распределенными по эллиптическому закону. При этом кривая распределения напряжений симметрична и, следовательно, линия действия равнодействующей F этих напряжений совпадает с линией действия силы F. [c.232]

Кроме этого следует иметь в виду, что формулы (16.32) и (16.33) справедливы лишь в том случае, когда ни в одной из сопрягаемых деталей напряжения не превышают предела пропорциональности. При появлении же пластических деформаций контактное давление будет меньше, чем определяемое по этим формулам. Найти его можно методами теории пластичности. [c.452]

Интегрирование этого уравнения и анализ полученных решений показывают, что, если в начальный момент интенсивности изнашивания металла и пластмассовых вставок не были равны (таково было наше исходное допущение), возникает переходный процесс. При этом возможны два типа переходных процессов. К первому типу относятся процессы, которые характеризуются монотонным изменением деформаций, контактных давлений и величин интенсивностей изнашивания компонентов. Указанные изменения описываются следуюш,ими выражениями [c.46]

Второй тип переходного процесса характеризуется затухающими колебаниями величин деформаций, контактных давлений и интенсивностей изнашивания. Колебания названных величин затухают около значений, которые соответствуют изнашиванию компонентов с одинаковой интенсивностью. Такой процесс реализуется при выполнении приближенного условия [c.46]

Изгиб зубьев, деформации контактного сжатия и сдвига рабочих поверхностей зубьев, трение и удары торцов зубьев зубчатых колес коробок передач при включении скорости [c.230]

Кольца, шарики и ролики изготовляют из сталей, обладающих высокими сопротивлениями пластической деформации, контактной выносливостью и износостойкостью. [c.366]

Анализ осциллограмм, полученных в режиме БГ, показал, что на величину скачка существенно влияют упругие деформации контактных стыков кинематической цепи привода. Как видно из осциллограммы, представленной на рис. 2, а, 77% общей величины скачка (А5 = 1 мк) протекают за 0,34 сек, а остальные 33% —за 5 сек. Относительно большое время скачка (0,34 сек) указывает на хорошие демпфирующие свойства системы ползун — направляющие. Осциллограмма скачка в режиме Б4° показана на рис. 2,6. Здесь скачок ползуна равен 13,8 мк н полностью протекает за 0,8 сек. [c.44]

Установка на опоры — Деформации контактные 480, 481 [c.770]

Электронно-микроскопическое исследование характера дислокационной структуры при запрессовке стали в алюминий АД1 [Тая = ст 400° С) показало, что изменение угла заточки стальной детали от 150 до 20° приводит к увеличению плотности дислокаций в ее поверхностном слое почти на три порядка. Это объясняется увеличением касательной составляющей контактных напряжений и хорошо коррелирует с экспериментально полученными зависимостями изменения удельного давления запрессовки и величины пластической деформации контактной поверхности алюминия при изменении угла заточки. [c.103]

Наибольшую сложность представляет определение жесткости зубьев колес, требующее использования методов теории упругости. Деформация прямых зубьев определяется суммой трех компонент — изгибной деформацией, контактной и деформацией прилежащей к зубу части обода зубчатого колеса. Многочисленные расчеты и эксперименты позволяют рекомендовать следующую приближенную зависимость для определения суммарной деформации прямого зуба [3] [c.103]

Прочностные характеристики металла в большинстве случаев относительно слабо влияют на коэффициент трения. Вместе с тем удельная сила трения пропорциональна пределу текучести или сопротивлению сдвига, что видно из законов трения (16)—(18), (20), (21). Свойства металла изменяются в процессе пластической деформации. Распределение свойств по объему очага деформации (контактной поверхности) часто является сложным. [c.29]

Нелинейный характер упругих свойств контактного слоя задается диаграммой а г = Ош Т), где е ,- — силовая деформация контактного слоя в направлении нормали п. [c.28]

Анализ зоны одностороннего контакта производится по знаку деформаций контактного слоя. Если слой сжимается, в этом месте происходит взаимодействие тел, а там, где он пытается растягиваться, для следующей итерации назначаются нулевые жесткостные параметры слоя, чтобы тела деформировались независимо друг от друга. Если же жесткость слоя настолько большая, что разность перемеще ний противоположных берегов слоя меньше или соизмерима с погрешностью решения системы разрешающих уравнений, нарушится работа алгоритма поиска зоны контакта. В этом случае, как правило, наблюдается частое чередование контактных и свободных участков в пределах предполагаемой зоны контакта, которые меняются беспорядочно от итерации к итерации. Однако изменение в допустимых широких пределах жесткости контактного слоя (до нескольких порядков) практически не влияет на результаты расчета. [c.159]

Торцы цилиндра свободны от нагрузки. На описанную однородную конечную деформацию накладывается малая деформация, обусловленная внедрением в торцы цилиндра двух симметрично расположенных круговых штампов. Будем считать, что трение между штампами и упругим телом отсутствует, а на боковой поверхности цилиндра заданы условия отсутствия касательных напряжений и нормальных перемеш,ений. В силу предположений о малости добавочной деформации контактную задачу будем рассматривать в линеаризованной постановке. Линеаризованные уравнения равновесия для осесимметричной добавочной деформации несжимаемого тела имеют вид [289 [c.79]

Смещение измерительной базы заготовки происходит в результате деформации отдельных звеньев цепи, через которую происходит передача зажимного усилия (заготовка, установочные элементы и корпус приспособления). Из всего баланса перемещений в этой цепи наибольшую величину (при достаточной жесткости корпуса) имеют перемещения в стыке заготовка — установочные элементы вследствие контактных деформаций. Контактные деформации в постоянных сопряжениях приспособления могут быть значительно уменьшены благодаря предварительной затяжке их стыков. Деформации сжатия заготовки и деталей приспособления пренебрежимо малы. [c.129]

Относительно большая деформация контактного смятия зубцов шлицевой муфты способствует более правильному распределению окружного усилия по зубцам муфты и обеспечивает при надлежащей точности изготовления включение в работу максимально возможного числа зубцов. Закон распределения окружного усилия по зубцам муфты определяется в основном деформациями смятия зубца. [c.104]

Для определения величины деформации контактного сжатия прямозубых цилиндрических капроновых колес предложена формула [9] [c.184]

После включения механизма сжатия листов и преобразователя высокой частоты начинается сварка. От преобразователя через волновод и рабочий инструмент высокочастотные упругие колебания передаются нижнему листу. Нижний лист, приобретая возвратнопоступательное движение высокой частоты, соприкасается с верхним. В результате сдвиговых деформаций контактные поверхности взаимно очищаются, сближаются и образуют сварное соединение. [c.245]

При деформировании в холодном или слегка подогретом штампе в заготовке образуется неоднородное температурное поле, возникают зоны затрудненной деформации и очаги локализации деформации. Контактная поверхность цилиндрических заготовок диаметром и высотой 300 мм при осадке между шероховатыми бойками без смазки с относительной деформацией 50% (вся контактная поверхность представляет собой зону прилипания) и скоростью деформирования 5 мм/с охлаждается на 300° С больше, чем в середине. При полном времени осадки (33 с) уже через 5 с температура заготовки на глубине 10 мм от контактной поверхности снижается до 880° С, тогда как температура центральных слоев 1110° С [56]. [c.7]

После суммирования мощностей пластической деформации, контактного трения и среза на границах участков и деления на V [c.176]

В зоне соприкасания цилиндра и плоскости возникает местная деформация контактного сжатия на площадке шириной Ь. Согласно положениям теории упругости напряжения приближенно могут быть приняты распределенными по эллиптическому закону. При этом кривая распределения напряжений симметрична и, следова- [c.243]

В прессовых посадках неподвижность соединения достигается за счет напряжений, возникающих в материале сопрягаемых деталей вследствие деформации контактных поверхностей. Лишь при передаче особо больших крутящих моментов или осевых усилий рекомендуется применять дополнительное крепление. [c.210]

Сварка пластической деформацией. Контактная сварка бывает точечная и роликовая. [c.202]

Жесткостью пары зубьев называется нагрузка в кГ, вызывающая перемещение точки контакта на 1 см, величина ее обратно пропорциональна деформациям контактного сжатия, сдвига и изгиба зубьев. Величина деформаций зависит от расположения точки контакта на профиле зубьев, формы зуба, материала колеса и др. Точка приложения силы и ее направление относительно зуба зависят от расположения точки контакта на линии зацепления, т. е. от фазы зацепления, и поэтому все время изменяются. [c.223]

На образовавшихся площадях истинного контакта мгновенно начинает протекать процесс диффузии, которая увеличивает прочность связи [9]. Деформация контактной зоны сопровождается наклепом поверхностного слоя, также упрочняющего образовавшуюся связь. При разъединении сцепившихся тел разрушение в этом случае будет происходить не по месту соединения, а на некоторой глубине, что приведет к значительным повреждениям. Твердые тела покрыты различными пленками, которые вступая в адгезионное взаимодействие, мешают проявлению адгезии между самими телами. Непосредственное адгезионное взаимодействие двух тел маскируется этими побочными факторами. [c.10]

С повышением скорости резания температура контактных слоев увеличивается, вследствие чего эти слои инструмента сильно разогреваются и размягчаются. Твердость и предел прочности контактных слоев инструмента могут уменьшиться в 5—10 раз и более. В то же время ввиду необычайно высоких скоростей деформации контактные слои обрабатываемого материала в разогретом состоянии оказывают значительное сопротивление пластической деформации. По этой причине касательные напряжения на передней поверхности инструмента и удельная сила трения сильно не снижаются. Обрабатываемый материал в зоне стружкообразования разогревается меньше, чем в контактных слоях. Нормальные напряжения на передней поверхности, в основном, определяются сопротивлением обрабатываемого материала пластической деформации в зоне стружкообразования, поэтому изменение скорости резания в широком диапазоне мало влияет на нормальные напряжения по передней поверхности. Все это приводит к тому, что увеличение скорости резания относительно мало изменяет напряжения, действующие на режущую кромку, тогда как сопротивление пластической деформации самой режущей кромки резко снижается и вероятность ее деформирования возрастает. [c.151]

Б. Индукторы, предназначенные для многократного разъема и соединения в течение рабочей смены с ручным подключением отъемной части (рис. 8-8). Барашки, ввинченные в откидные струбцины, зажимаются вручную. Плоскости контакта отнесены от внутренней поверхности индукДирующего провода и находятся на оси барашков. При таком расположении контактных плоскостей они надежно прижимаются друг к другу. Кроме того, ток в индукторе, протекающий по его внутренней поверхности, прежде чем перейти с одной части индуктора на другую, удаляется от этой поверхности, а затем, пройдя через контакт, снова возвращается к ней. Поэтому, если вследствие деформации контактных плоскостей или подгорания их будет некоторая неравномерность контакта по ширине индуктора, то ток на пути от контакта к внутрённей поверх- [c.127]

Иначе обстоит дело при микроударном нагружении мартенсита. При таком виде воздействия мартенсит ведет себя как структура с высокой пластичностью и большой упрочняемостью [152]. Это обстоятельство авторы объясняют особенностями деформации перенасыщенного твердого раствора (каким является мартенсит), характеро.м приложения нагрузки и условиями деформации. Контактный способ приложения нагрузки также создает объемное напряженное состояние микроучастков. Таким образом, при ударном воздействии абразивных зерен сопротивление металла изнашиванию определяется свойством поверхностных слоев выдерживать многократное пластическое деформирование без разрушения. [c.168]

Наложение тепловых полей, инициируя температурные напряжения и появление зон локального разупрочнения материала, существенно изменяет прочностную ситуацию контактных зон сопрягаемых пар. В самом деле, по результатам исследований П] установлено, что ресурс узла торможения бурового ключа АКБ-ЗМ, работающего по принципу РМСХ, во многом определяется интенсивностью пластической деформации контактных участков (рис. 1) деталей, обусловленной наведением в зоне трения высоких температур и напряжений. По указанным причинам в процессе эксплуатации исходная твердость роликов узла торможения снижается с HR 53—55 до HR 43—45. [c.164]

Дзойное торцовое уплотнение (рис. 16.10, в) состоит из дву.х взаимодействующих между собой подвижных колец 3 и неподБижны.ч 2, размещенных в корпусе 5, снабженном каналами подвода в и отвода б жидкости. Подвижные кольца выполняют в виде втулок с тонкими стенками 4 и утолщенными опорными буртами I. В полость а через канал подвода в подается жидкость под давлением, превышающим давление рабочей среды Давление жидкости на стенке подвижных колец создает суммарное радиальное усилие, приводящее к возникновению изгибающего момента. Подвижные кольца изготовляют в виде втулок с тонкими стенками 4. Изгибающий момент воспринимается хвостовой частью этих колец, и его действие не распространяется на контактные поверхности Уменьшение деформации контактных подвижных колец снижает износ этих колец. [c.233]

Применение голографической интерферометрии в экспериментах со статической де( юрмацией сопряжено с трудностями, поскольку для получения определенного контролируемого числа полос на интерферограмме нужно прикладывать небольшие заранее известные напряжения. Механические устройства, такие, как микрометры, обладают люфтом и гистерезисными эффектами того же порядка величины, что и измеряемая деформация. Контактные точки имеют тенденцию к блужданию, поэтому маловероятны случаи, когда от микрометра или от другого скручивающего устройства сила прикладывается точно в правильном направлении. Наиболее предпочтительны методы возбуждения, исключающие использование движущихся соединений. Одним из эффективных способов приложения статической силы к объекту является использование термического расширения, вызванного локальным нагревом участка опоры. Термическое возбуждение можно осуществить непосредственно с помощью ламп, нагревательной нити или пламени. Если позволяют электрические параметры объекта, то его можно нагревать, пропуская через него ток собственное сопротивление объекта обусловливает источник самонагрева. Этот метод полезен при выявлении потоков, при наличии которых будут локально нагреваться полости и расслоенные участки. Главный недостаток использования термического давления — это отсутствие пространственной селективности, а к его достоинствам относятся простота и то, что его возможности весьма велики. [c.529]

Полупроводниковые наклей-ваемые датчики омического сопротивления [31], [48]. Измен ение с деформацией контактного сопротивления графитового слоя (полупроводник). Датчик включается в схему моста. Тенз -чувствительный слой в датчике нанесён на пластинку из пластмассы (толщиной 0,1—0,5 мм) или полоску фольги с изоляцией (толщиной 0,01 мм) или бул1аги. Допускается переклейка датчика. Датчик не стабилен (влияние влажности) и даёт нелинейную зависимость изменения сопротивления от деформаций. Для углеродистых датчиков коэфициент тензочувствительности 15—20, сопротивление 10—15 ком. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...