Способы определения температуры деформации

Очевидно, что все перечисленные способы определения температуры деформации являются в значительной степени условными, так как характер и значение механического напряжения, а также значение критической деформации, по сути дела, выбираются произвольно. Кроме того, произвольной является и устанавливаемая мри данном типе испытания скорость нагревания, так как у аморфных тел деформация сильно зависит от времени приложения механической нагрузки. [c.171]

Очевидно, что все перечисленные способы определения температуры деформации являются в значительной степени условными, так как характер и величина механического напряжения и величина критической деформации являются, по сути дела, выбранными произвольно. Кроме того, произвольным является и устанавливаемый при данном типе испытания темп подъема температуры, так как у аморфных тел деформация сильно зависит от времени приложения механической нагрузки. Понятно, что при возрастании темпа подъема температуры мы будем получать преувеличенные значения теплостойкости, так как деформация образца не будет успевать достигать тех значений, которые получаются при нормальном темпе подъема температуры. Наоборот, [c.269]

СПОСОБЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ДЕФОРМАЦИИ [c.131]

Температура замораживания определяется как наименьшая-температура нагрева, при которой при быстром приложении нагрузки полная соответствующая ей деформация достигается за время приложения нагрузки. Применяются два способа определения температуры замораживания , иллюстрируемые фиг. П1. При получении кривых деформация — время необходимо проводить повторные эксперименты, приближаясь к температуре, при которой полный прогиб образца достигается мгновенно (фиг. П1. 3, а). Более быстро температура замораживания определяется, если, приложив к образцу нагрузку подходящей величины, т. е. достаточно большую, но не превосходящую предел пропорциональности, повышать температуру и достигнуть участка высоко эластичного состояния материала, на 164 [c.164]

Легко видеть, что способы определения температуры размягчения, описанные выше, и им подобные в значительной мере условны, так как форма и размеры образца, характер и величина механической нагрузки, скорость возрастания температуры и предельная величина деформации выбраны произвольно. [c.108]

Смысл и способ определения постоянной 7 в (2.45) выясняется в следующем эксперименте. Пусть элемент объема свободно расширяется под воздействием только температуры, т. е. а, = 0, бТ О. Тогда, разрешив (2.45) относительно компонентов тензора деформаций [c.53]

Нагрев. Тепловые расчеты при проектировании механизмов обычно производятся для решения двух задач а) определения температуры нагрева деталей и изыскания способов ограничения ее величины допустимыми пределами б) определения величины тепловых деформаций деталей для учета их влияния на точность и надежность механизма (см. гл. 7). [c.159]

При жестком нагружении с выдержками происходит релаксация напряжений, которой сопутствует накопление пластической деформации при каждом цикле, как это представлено на рис. 4 схематически, а на рис. 5 — в виде экспериментально полученного семейства кривых релаксации [14] для хромо-молибденовой стали при температуре 600° С. Сопоставлены три способа определения разрушающего числа циклов. Определена суммарная накопленная [c.8]

Как показано выше, влияние внешней силы на мартенситное превращение, исходя из общего термодинамического рассмотрения, можно выразить в рациональной форме в виде уравнения (1.48). Целесообразно сравнить уравнения (1.48) и (1.25). В (1.48) деформацию превра-щения 6 в первом приближении можно считать величиной постоянной. При этом изменение энтропии 5 при превращении также является постоянным в широком интервале напряжений и температур. Это действительно наблюдается в разных сплавах при превращении, вызванном напряжениями. Постоянство Д5 означает, что Д/У в соответствии с ур. (1.42) изменяется в зависимости от напряжения. С помощью ур. (1-48) можно определить действительные величины А8 и АН при различных превращениях, вызванных напряжениями. Однако для этого необходимо знать деформацию превращения Способы определения этой ве- [c.47]

Описанный выше способ определения внутренних напряжений при ползучести позволяет эффективно исследовать механизм деформации при ползучести. Кроме того, он дает возможность рассмотреть деформационное поведение материала при ползун чести при переменном напряжении или переменной температуре. Также можно ожидать, что этот способ окажется эффективным средством исследования и анализа проблем деформации и разрушения при наложении ползучести и усталости, а также проблемы сопротивления термической усталости. [c.73]

Простейший, широко принятый в настоящее время в области физики полимеров способ определения таких характеристик основан на получении термомеханических и термооптических кривых. Последние получаются в результате измерения величины деформации и двойного лучепреломления под действием постоянной нагрузки на исследуемый образец в широком интервале температур. В области высокоэластичного состояния деформации устанавливаются не сразу и поэтому принимается определенный временной режим испытания. Знание этих кривых особенно важно при работе по методу замораживания и при выборе режимов отжига заготовок материала для снятия остаточных напряжений. Переход от стеклообразного к высокоэластичному состоянию занимает интервал температур, который может достичь нескольких десятков градусов. По ту и другую сторону от этого интервала деформация и двойное лучепреломление мало зависят от температуры. За температуру стеклования обычно [c.193]

Но, как уже упоминалось выше, в отличие от умеренно-повышенных температур, при высоких температурах появляются другие трудности есть температурные интервалы АТ (и может быть даже несколько), в которых в материале проходят структурно-фазовые изменения, что может привести к изменению всего комплекса физико-механических характеристик. Как показывают эксперименты, суш ественным является не сам факт изменения этих характеристик, а то, как они меняются с изменением температуры — монотонно или со значительными отклонениями. На этом основан один из простейших способов определения соот-ветствуюш их интервалов АТ, в которых следует ожидать таких изменений — определение в процессе изменения Т [4]. На рис. 3 в качестве примера представлены экспериментальные результаты по определению температурных деформаций в широком температурном диапазоне для трех материалов а) титановый сплав ВТ-20 б) конструкционная сталь в) циркониевый сплав Zг-2,5%Nb. [c.730]

Тепловые расчеты в общем машиностроении выполняют в большинстве случаев с целью определения температуры нагрева (или охлаждения) деталей и изыскания способов для ее ограничения допустимыми пределами. Превышение этих пределов (нормы устанавливаются на основании опытных данных) может вызвать тепловые деформации, изменяющие характер взаимодействия деталей в машине (узле), а следовательно, и дополнительные (температурные) напряжения, нарушение нормальных условий смазки (изменение зазоров и вязкости смазки, что может привести к заеданию поверхностей контакта) и другие недопустимые явления. [c.50]

Экспериментальное определение сопротивления деформации при разл ичных термомеханических параметрах производится в большинстве случаев испытанием образцов на растяжение или сжатие. При испытании образцов способом линейного растяжения исключаются факторы, искажающие действительные значения сопротивления деформации. Кроме того, при испытании на растяжение можно сравнительно просто поддерживать постоянной температуру нагретого образца в течение всего процесса деформации. Наиболее достоверные значения сопротивления деформации в условиях линейного напряженного состояния при растяжении можно получить при степени деформации, составляющей не более 20—25%. При больших степенях деформации в рабочей части образца появляется шейка, в которой возникает объемное напряженное состояние. Таким образом, зона деформации непрерывно уменьшается, сосредоточиваясь в области шейки, при этом в остальной части образца напряжения падают. В данном случае влияние объемного напряженного состояния учесть очень трудно, поэтому при степени деформации более 20—25% становится необходимым проводить испытание образцов на сжатие. Проводить эксперименты на сжатие следует очень тщательно, устранив неравномерное деформирование образца и падение его температуры в процессе деформации из-за соприкосновения холодных бойков с образцом, а также предусмотрев уменьшение сил контактного трения. Поэтому сжатие образцов осуществлялось в специальном контейнере, на контактные поверхности образца наносили смазку и регистрировали температуру образца в момент деформации. [c.8]

Нагрев. Тепловые расчеты при проектировании механизмов обычно производятся для решения двух основных задач а) определения температуры нагрева (или охлаждения) деталей и изыскания способов ограничения ее величины допустимыми пределами, которые устанавливаются на основе опытных данных и б) определения величины тепловых деформаций деталей с целью учета их влияния на точность и надежность работы механизма (см. гл. 6). [c.183]

Прежде чем остановиться на этом, разберем некоторые методические вопросы. Наиболее часто возникает вопрос, каким способом определять точки переходов по термомеханической кривой Как было отмечено выше, теоретически обоснован следующий способ выбирается определенная величина деформации , которая откладывается от оси температур и от площадки вы- [c.99]

Выше уже указывалось, что кристаллы с точечными дефектами в определенном количестве могут быть термодинамически равновесны. Однако в ряде случаев возникают и избыточные неравновесные точечные дефекты. Различают три основных способа, с помощью которых дефекты могут быть созданы быстрое охлаждение от высоких до сравнительно низких температур (закалка) дефектов, которые были равновесны до закалки, пластическая деформация, облучение быстрыми частицами. Возникающие в этих случаях типы точечных дефектов, как правило, те же, что и вблизи термодинамического равновесия. Однако относительные доли каждого типа дефектов могут существенно отличаться от характерных для равновесия. Поэтому в изучении дефектов решетки особую роль играют экспериментальные методы, такие, как изучение электросопротивления (зависимости его от температуры и времени), рассеяния рентгеновских лучей и нейтронов, зависимости теплосодержания от температуры и времени, механических свойств, ядерного гамма-резонанса, аннигиляции позитронов и т. д. [c.235]

Циклов. Другим способом испытания для определений характеристик малоциклового сопротивления является нагружение с постоянной амплитудой полной деформации, рассматриваемое как жесткое , так как. образование пластической деформации ограничено задаваемой полной деформацией. Такие условия нагружения возникают около зон концентрации напряжения, около дефектов, при неравномерном распределении температуры по сечениям. Эти условия обеспечивают также стационарность процесса деформации в смысле отсутствия одностороннего их накопления. [c.79]

Каждый из указанных способов требует определенного уровня приложенных напряжений, причем эти уровни зависят от конкретного материала, а также от температуры, скорости деформации и других факторов [140, 186—188]. Важно отметить, что процесс пластической деформации будет происходить лишь в том случае, если уровень приложенного напряжения окажется достаточным для прохождения всех препятствий. Другими словами, приложенное напряжение должно равняться или превосходить суммарное сопротивление движению дислокаций от различных типов препятствий (так называемый принцип аддитивности) [26, 79, 189]. И хотя аддитивность сопротивления различных препятствий не может быть строго доказана, тем не менее, как показывают экспериментальные результаты, этот принцип выполняется с хорошим приближением на многих материалах. [c.88]

Рассмотрим некоторые, наиболее характерные типы дефектных структур, которые классифицированы для ГЦК [62] и ОЦК [63] металлов (рис. 3.12). Определенный тип дефектной структуры может быть выявлен в металле только на характерном масштабном уровне процесса пластической деформации. Однако при фиксированной степени деформации с возрастанием, например, температуры могут быть реализованы все типы дефектных структур, присущие металлу. Поэтому наблюдаемый тип дефектной структуры может характеризовать различные способы нагружения или комбинации параметров внешнего воздействия на материал. [c.144]

Таким образом, релаксационные явления, течение или эластическая деформация образца высокополимера, имеют тепловую природу. Причем переход от высокоэластического к стеклообразному состоянию высокомолекулярных веществ совершается в некотором температурном интервале. Также плавно совершается и переход от высокоэластического состояния к вязкотекучему. Кроме того, пределы температуры стеклования и текучести могут изменяться и в зависимости от метода определения этих величин. Поэтому всегда надо указывать способ, которым пользовались при нахождении температур стеклования и текучести. Условно выбранная средняя температура перехода высокоэластического состояния в стеклообразное обычно называется температурой стеклования Т - [c.46]

Предложены способы экспериментального определения величин J , Уи и Ьс, однако расчет этими способами элементов конструкций пока затруднителен из-за сложности решения соответствующих краевых упругопластических задач с учетом упрочнения. Зависимость критических деформаций 6k, e/ii и показателя упрочнения материала т от основных факторов — температур (, скоростей деформирования е, исходных свойств металла т, ekt позволяет связать критические напряжения Qh для элемента конструкции с размером дефекта I с помощью критического значения коэффициента интенсивности деформаций Ки - [c.21]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Выводы. 1. Факторы, оказывающие влияние на эффективность работы уплотнений с 0-образными кольцами величина диаметрального сдавливания (монтажная) величина растяжения кольца (монтажная) концентричность цилиндра и поршня технологические допуски на кольцо, поршень, цилиндр влияние на размеры таких параметров, как температура, набухание кольца, воздействие рабочей среды и т. д. боковое усилие на поршень и величина зазора между поршнем и цилиндром, деформация поршня и цилиндра под нагрузкой, перепад давлений твердость кольца, определенная на твердомере, в сочетании с величиной растяжения форма и размеры канавки способ установки. колец. [c.189]

Наиболее распространенные виды испытаний на нагревостойкость могут быть разделены на следующие группы 1) способы определения температуры деформации 2) способы определения температуры возгорания 3) способы определения импульсной на-г востойкости 4) испытания на тепловое старение. [c.265]

Сущестауюг другие способы оценки температуры размягчения электроизоляционных материалов, например способ кольца и шара. Испытуемый материал (битум или другие подобные ему пластичные легкоплавкие вещества) заливают в металлическое кольцо и помещают на него стальной шарик определенного диаметра отмечается температура, при которой испытуемый материал настолько размягчается, что шарик может его продавить и пройти сквозь кольцо. Легко видеть, что этот способ определения температуры размягчения условный, так как форма и разме])Ы образца, характер и значение механической нагрузки, скорость возрастания температуры и предельные деформации выбираются произвольно. [c.80]

Аморфные материалы (стекла, смолы и пр.) резко выраженной температуры плавления не имеют, и у них температура размягчения определяется при помощи различных усл01вных приемов (например, способ кольца и шара, способ определения температуры капле-падения, способ Мартенса — стр. 129). Приближение к температуре размягчения в эксплуатационных условиях может вызвать сильное снижение механической прочности и постепенную деформацию изделий. У ряда материалов прн нагреве могут наблюдаться химическое разложение, обугливание, и 1тенсивное окисление — до явного горения включительно. В ряде случаев, даже при сохранении механической прочности и целостности изоляции, электрические характеристики ее ухудшаются настолько, что делают работу изоляции при повышенной температуре уже невозможной. [c.20]

Основание, изготовленное способом горячего литья под давлением, проходит утильный обжиг при = 1050- 1100° С для полного удаления связки и затем для устранения деформаций обрабатывается ПОД размер с припуском на усадку при дальнейшем обжиге. Затем на обработанное основание наносится электрод в виде палладиевой пасты, которая вжигается при температуре 900—1000° С. На основание наносится сегнетокерамическая пленка путем опускания в приготовленный шликер, подогретый до определенной температуры. [c.293]

Известен способ получения общей температурной переходной функции измерительной системы [43]. При этом способе измерительный прибор 1 (рис. 14) помещают в специальный термостатированный шкаф или под колпак 2, в котором устанавливается определенная температура, превышающая температуру окружающего помещения. Далее после необходимой выдержки стенки шкафа или целиком колпак удаляют, чем создается общий скачок температуры приповерхностного воздуха. Скачок несколько искажается за счет конвекции нагретого у прибора и более холодного воздуха в помещении. После общего скачка температуры фиксируют изменения показаний измерительного прибора до их стабилизации, в результате чего получают экспериментальную переходную функцию температурной деформации. Следует отметить, что описанный способ пригоден лишь в том случае, когда тепловое поле однородно либо когда измерительную систему можно считать сконцентрированной в малую точку. Причем никакая аппроксимация полученной переходной функции суммой экспонент или другими математическими функциями не дает дополнительной информации, позволяющей учитывать неоднородность температурного поля в пространстве. Поэтому предлагаемые так называемые схемы замещения [43] с представлением измерительной системы в виде суммы условных стержней могут рассматриваться лишь в качестве алгориг- [c.58]

Определение величины тепловой энергии, выделяющ ейся в процессе упругопластического деформирования, представляет собой бо.чее сложную задачу, чем определение величины механической энергии. Для ее решения предлагались различные способы, включая калориметрические измерения [55], регистрацию температур разогрева [58] и др. В настоящей работе для определения доли энергии, затрачиваемой на процесс деформирования, которая выделяется в виде тепла, предлагается использовать рассмотренный ранее [58] метод прецизионного измерения температуры само-разогрева деформируемого образца. С этой целью к образцу на различных его участках точечной сваркой привариваются хромель-копе.чевые термопары, и электрический сигнал от них после усиления регистрируется автоматическими потенциометрами в координатах температура—усилие, температура—деформация или температура—время (под термином температура понимается разность температур исходного и текущего состояний материала образца. [c.65]

Определение температуры размягчения пластмасс и других материалов путем измерения деформации образца под нагрузкой может быть выполнено двумя способами. В первом случае при испытании по методу Мартенса (ГОСТ 21341-75) образец 9 в виде стержня прямоугольного сечения (рис. 29.114) закрепляют консольно нижний конец образца вставляют зажимную головку J0, укрепленную на основа IfL На верхний -коиец образца [c.443]

Различают следующие основные способы сборки деталей прн посадках с натягом 1) сборка под прессом за счет его осевого усилия при нормальной температуре, так называемая продольная запрессовка 2) сборка с предварительным разогревом охватывающей детали (отверстия) или охлаждением охвауываемой детали (вала) до определенной температуры (способ термических деформаций, или поперечная запрессовка). В каждом конкретном случае выбор способа сборки определяется конструктивными соображениями (форма и размеры сопрягаемых деталей, значения натягов, наличие соответствующего оборудования для сборки и т. д.). [c.358]

Рис. 3.2. Исходные экспериментальные данные для построения обобщенных кривых для пределов текучести а — типичные диаграммы а = о (е) и е = = 8 (О и способ определения предела текучести б — зависимость предела текучести ПЭВП от скорости деформирования и температуры Т = = —60°С(/) —50(2) —40(5) -35(4) -30(5) —20(6) -10(7) О (5) 10 (Р) 20 (70) 30 (11) 40 (12) 50 (УЗ) 60(14) 70 (15) 80 (16) в — зависимость деформации термического расширения ПЭВП от температуры

В томе изложены методы расчета и проектирования сварных соединений и конструкций, а также сведения об их прочности при особых условиях эксплуатации (низкие и высокие температуры, корро.эионпые среды). Приведены расчетные нормы, принятые в различных отраслях промышленности, способы определения деформаций и напряжений, методики оценки свариваемости материалов и склонности их к образованию трещин, сведения по оборудованию для испытаний. Даны рекомендации по рациональному построению технологического процесса, механизации и автоматизации производства, проектированию и планировке сварочных цехов, организации труда, техническому нормированию и экономике сварочного производства. [c.2]

В практике машиностроения применяются проектировочный (определительный) и поверочный методы расчета. Проектировочный расчет дает возможность определить форму, размеры и материал деталей по заданным величинам внешних сил и видам упругих деформаций. Поверочный йсче/7г служит для определения действительных напряжений, испытываемых деталями, с учетом формы размеров, материала детали, а также величины действительных внешних сил и вида упругих деформаций. Однако независимо от способа расчета его основной целью является установление запаса прочности п. При этом должны наиболее полно учитываться конструктивные и технологические факторы, влияющие на прочность, а также режим нагрузки (статический, переменный, ударный, длительный при повышенных или пониженных температурах детали). [c.244]

В монографии систематически изложены вопросы сопротивления деформированию и разрушению при малоцикловом высокотемпературном нагружении. Разработаны способы интерпретации связи циклических напряжений и деформаций на основе изоциклических и изохронных диаграмм циклической ползучести и свойств подобия. Для определения предельных состояний по моменту образования разрушения используется деформационно-кинетический критерий длительной малоцикловой прочности. Закономерности деформирования и разрушения использованы для разработки основ методов оценки малоцикловой прочности элементов конструкций при нормальной и высоких температурах. [c.2]

Следует, обратить внимание на эффективность применения в расчетах при неизотермическом нагружении [ 5 ] схематизированных диаграмм деформирования, полученных приближенным способом на основании изотермических диаграмм, соответствующих крайним температурам термического цикла с использованием принципа Мазинга. Однако этот подход применим для циклически стабильных материалов и не может бьпь распространен на циклически упрочняющиеся и разуп-рочняющиеся материалы. Алгоритм определения деформации ползучести цилиндрического корпуса можно применить для расчета сферического корпуса, если ввести соответствующую изохронную кривую (штриховые линии на рис. 4.46) с началом отсчета в условной точке разгрузки при достижении режима В . Последовательно определив значения размахов напряжений и деформаций и просуммировав их с помощью соотношений [c.215]

В последние годы для жаропрочных сплавов начали проводиться работы по новым технологическим схемам термомеханической обработки, среди которых представляют наибольший интерес механотермическая обработка (МТО) и высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО). Более перспективным, главным образом из-за легкости осуществления, является метод ВТМО, который заключается в совмещении пластической деформации, проводимой при температурах, превышающих температуру рекристаллизации, с закалкой. Этот процесс был впервые использован Садовским с сотрудниками в 1958 г. для повышения жаропрочности аустенитной стали ЭИ481. Основное требование, которое предъявили авторы к нормальному процессу ВТМО, — полное подавление рекристаллизации. Для осуществления этого требования необходимо строго соблюдать режимы деформации, подбирать определенные способы деформирования и ограничивать габариты изготавливаемых изделий до 10—12 мм. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...