Коэффициенты распределения движения в одном

В одном важном частном случае, а именно, при расположении всех атомов данной молекулы вдоль одной прямой, молекула называется линейной. Число колебательных степеней свободы линейной молекулы равно Зп —5, так как вращение вокруг данной оси молекулы нельзя рассматривать как самостоятельную степень свободы. Вдоль оси линейной молекулы расположены п атомов, поэтому возможны п независимых движений вдоль этой оси. Из них одно движение является поступательным, а п—1 — колебательными. Таким образом, для колебательных движений, выводящих атомы с оси молекулы, остается Зп —5 —(я—1)== = 2 (я — 2) степеней свободы. Поскольку обе ортогональные плоскости, проходящие через ось молекулы равноправны, то все колебания, выводящие атомы с оси молекулы, дважды вырождены. Таким образом, линейная молекула из я атомов имеет 2я —3 различные частоты собственных колебаний. При я = 2 имеется лишь одна собственная частота, при я = 3 —три собственные частоты и т. д. Примером линейной трехатомной молекулы может служить молекула углекислого газа СО . Эта молекула имеет четыре колебательные степени свободы. Два нормальных колебания молекулы происходят вдоль ее оси. Третье и четвертое колебания выводят атомы с оси молекулы. Рассчитаем собственные частоты и коэффициенты распределения амплитуд по координатам Д.ПЯ этой молекулы. Пусть атомы расположены по оси ОХ и имеют координаты х , х . Запишем кинетическую и потенциальную [c.290]

Чтобы получить аналитические выражения для сил и моментов, действующих на несущий винт, а также для коэффициентов махового движения, приходится сделать некоторые упрощения расчетной схемы обтекания винта. К этим упрощениям относятся пренебрежение эффектами срыва и сжимаемости, замена неравномерного распределения индуктивных скоростей равномерным (или простейшим линейным), пренебрежение вторыми и высшими гармониками махового движения и учет из всех форм изгиба лопастей только основной формы. Получаемое при этих предположениях аналитическое решение дает представление о работе винта и, кроме того, имеет приемлемую точность в широком диапазоне режимов полета. Если вертолет летает на экстремальных режимах (большая скорость полета, большие концевые числа Маха, большой полетный вес и др.), одно или большее число предположений становится уже неприемлемым, и требуется более близкая к реальности расчетная схема. Кроме того, даже на тех режимах, для которых простая схема позволяет надежно рассчитать аэродинамические характеристики и маховое движение, расчет нагрузок лопастей и вибраций следует проводить с использованием усовершенствованной схемы. [c.253]

Следует отметить, что и в тяжелых дорожных условиях при интенсивном движении автомобилей по одному и тому же маршруту возможно, что коэффициент сопротивления движению на отдельных участках локализуется в узком интервале значений. В отличие от движения по дорогам с искусственным покрытием или грунтовым профилированным эта локализация, как правило, смещена в сторону повышенных значений 11), что объясняется разрушением при последующих проходах несущего покрова и увеличением деформируемых объемов грунта. График распределения плотности имеет вид узкого колокола независимо от места расположения кривой на оси абсцисс. [c.16]

Исследование движения жидкости по трубам составляет одну из основных задач гидравлики и имеет большую давность. Первые опыты по исследованию сопротивления труб производились свыше двухсот лет тому назад. С тех пор гидравликой накоплен огромный экспериментальный материал. Нужно, однако, сказать, что большинство старых опытов (относящихся к прошлому столетию и еще более ранних) имеет весьма ограниченную научную ценность. Это объясняется, во-первых, тем, что объектом исследования было только сопротивление трубы другие факторы, связанные с сопротивлением, например распределение скоростей по сечению, как правило, не исследовались. Во-вторых, тем, что при измерении сопротивления не исключался разгонный участок, в котором законы течения отличны от законов течения в остальной части трубы. При правильной постановке эксперимента нужно брать трубы достаточно большой длины и определять сопротивление лишь для участков, находящихся за разгонным. В-третьих, и это самое главное, старые опыты по измерению сопротивления труб выполнялись и обрабатывались без направляющего воздействия теории. Так как теория не была разработана, то опыты, которые производились с разными жидкостями, при разных температурах, диаметрах труб и скоростях потока, не могли быть сравниваемы между собой и, следовательно, из результатов этих опытов нельзя было вывести какие-либо общие заключения-Многие из старых эмпирических формул дают коэффициент сопротивления трубы в функции, например, одного лишь диаметра или скорости и не содержат коэффициента вязкости жидкости. С точки зрения современной теории подобия они неправильны. [c.488]

Расчет тягово-несущих элементов эскалаторов выполняется аналогично расчету пластинчатых конвейеров. При определении расчетной нагрузки масса одного пассажира в соответствии с Правилами Госгортехнадзора принимается равной 80 кг. Распределенную массу ходовой части (ступени и цепи) при этом принимают по аналогии с выполненными конструкциями или рассчитывают. Ориентировочно для тоннельного эскалатора с шириной ступеней 1000 мм она составляет 200. .. 275 кг/м. Коэффициент сопротивления движению тяговых цепей со ступенями принимают равным 0,025. .. 0,028. [c.175]

Сформулированная здесь задача установления роли деления пятна в его хаотическом движении сводится к проверке выполнения соотношения (86). С этой целью величины коэффициента при /, найденные в результате опытов по исследованию деления пятна при различных значениях тока, должны быть сопоставлены с величинами отношения р7 определенными при тех же условиях непосредственно из наблюдений хаотического перемещения пятна. Следует подчеркнуть, что при таком сравнении мы не делаем каких-либо предположений о характере распределения величин ограничивающих общность выводов. Если в результате сравнения окажется, что величины отношения р7/ во много раз больше коэффициента (/ ), то это будет означать, что деление ият 1а не играет существенной роли в его хаотическом перемещении по катоду. Напротив, существование связи между тем и другим явлениями можно будет считать доказанным, если сравниваемые величины окажутся одного порядка. [c.292]

Гибкие ленты, плоские и клиновидные ремни, канаты, нити и другие подобные материалы, оказывающие малое сопротивление при изгибе, сжатии и кручении, получили широкое применение в машинах в виде ременных и канатных приводов, осуществляющих передачу движения от одного вала к другому, в механизмах грузоподъемных машин, тормозах, ленточных транспортерах и др. При передаче движения от одного вала к другому связь гибкой ленты со шкивом осуществляется за счет сил трения, возникающих между шкивом и лентой в результате натяжения ее концов или ветвей. Сила трения, распределенная в пределах дуги охвата, зависит от ряда факторов и в первую очередь от величины натяжения концов, дуги охвата и коэффициента трения ленты при движении относительно шкива. [c.434]

До недавнего времени общую величину потерь напора обычно определяли, а в проектной практике и до сего времени определяют простым суммированием потерь на отдельных участках трубопровода. Однако изучение местных потерь в последние годы показало, что простой метод наложения потерь применим только в тех случаях, когда местные сопротивления расположены друг от друга на таких расстояниях, при которых движение жидкости в трубопроводе до места следующего сопротивления успевает установиться, а эпюра распределения скоростей в трубопроводе приобретает обычную форму, присущую данному виду движения. Во всех других случаях наблюдается заметное изменение коэффициентов сопротивления например, при соединении двух колен с углом поворота 90° их сопротивление увеличивается примерно в 2—4 раза при расположении ло схеме рис. П1.6, а я б. Поэтому фасонные части, соединенные коротким (длиной менее 40— 50 диаметров трубы) прямолинейным участком трубопровода, следует рассматривать как особую фасонную часть, имеющую свой собственный коэффициент сопротивления. Например, систему коммуникаций насосных станций обычно нельзя рассчитывать методом наложения потерь, ее следует рассматривать как одно сопротивление с присущим ему коэффициентом С- [c.87]

В дифференциальном уравнении неравномерного движения жидкости, интегрирование которого выполняется одним из изложенных выше способов, корректив скорости а, учитывающий неравномерное распределение скоростей в сечении, обычно принимается как постоянная величина. В действительности величина коэффициента кинетической энергии — корректива скорости а вдоль потока может изменяться (см. п. 1 87). [c.291]

Покажите характер распределения нагрузки Ар = р — р по размаху тонкого плоского треугольного крыла со сверхзвуковыми кромками в прямом и обращенном движении (рис. 8.6). Покажите, что коэффициенты подъемной силы и волнового сопротивления этих крыльев, расположенных под одним и тем же малым углом атаки, одинаковы. [c.216]

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

Величина 7 называется коэффициентом затухания, а х—временем затухания. В результате затухания излучение не может определяться одной единственной частотой v, но характеризуется набором частот, распределенных в некотором интервале. Другими словами, линия перестает быть строго монохроматической и оказывается расширенной (естественная ширина линий, см. 83). Однако пока мы не будем принимать во внимание естественного расширения линий, а предположим, что линии расширены лишь за счет беспорядочного теплового движения атомов (осцилляторов) в силу принципа Допплера ( 84). Тогда по отношению к каждому отдельному осциллятору сохраняются в неизменном виде формулы (I) — (4), расширение же линий определяется тем, что отдельные атомы движутся с разными (по величине и направлению) скоростями по отношению к спектральному прибору. с помош.ью которого линия наблюдается. В этом случае формула (5) относится к полному (интегральному) излучению, приходящемуся на всю линию в целом. [c.391]

Смещение S кромки сопла у п р а в л ен и я. Одним из основных геометрических параметров камеры распределения, влияющим на характеристики переключения, является смешение s кромки сопла управления. При расположении на одной линии обеих кромок сопла управления задняя кромка отсекает часть жидкости от потока питания, которая направляется в канал управления и противодействует движению подаваемого потока управления, а в переключенном положении струи кромка дросселирует поток управления. Вследствие этого уменьшается коэффициент расхода сопла управления и становится неравномерным, резко уменьшаются также коэффициенты усиления. Согласно испытаниям, наличие смещения 5 = 0,16 мм при ширине сопла управления 0,6 мм уменьшило диапазон изменения давления управления во входной характеристике, повысило коэффициент расхода сопла управления и стабилизировало его и тем самым повысило коэффициенты усиления струйного элемента. Значение коэффициента расхода сопла управления в диапазоне чисел Рейнольдса [c.294]

Два физических явления называют подобными, если величины или параметры одного явления могут быть получены по величинам или параметрам другого, взятым в сходственных пространственно временных точках, путем умножения на коэффициенты, постоянные для всех точек. Рассмотрим движение однородной несжимаемой жидкости с постоянной плотностью и коэффициентом вязкости. Так как в гидропередачах отсутствуют свободные поверхности жидкости, движение определяется лишь динамической составляющей давления. Распределение гидростатических давлений не сказывается на движении жидкости. В таком случае, уравнение Навье — Стокса, характеризующее гидродинамические процессы, и уравнение неразрывности имеют вид [c.12]

Изменение угла конусности, как и коэффициента силы тяги, будет порядка Ц.2. Это изменение, обусловленное тем, что поперечное уменьшение (при Я / < 0) индуктивной скорости приводит к уменьшению среднего значения Яиг, невелико. Однако изменение индуктивной скорости сушественно влияет на углы наклона ПКЛ. Угол атаки сечения изменяется в продольном и поперечном направлениях соответственно коэффициентам Ял и Яу, что вызывает поперечное и продольное изменения угла взмаха. Угол (а значит, и угол 9i ) изменяются мало, но не настолько, чтобы этим можно было пренебречь, а изменения углов pis и 01s значительны. Таким образом, неравномерность распределения индуктивной скорости сильно влияет на первые гармоники махового движения и циклический шаг лопастей. Это одна из основных причин расхождения результатов расчета махового двил<ения с экспериментальными данными. [c.205]

В гл. 6 показано, что для длинных волн излучение распространяется в форме плоской волны, возбуждаемой суммарной объемной пульсацией, даваемой мембраной, и не зависит от формы ее колебаний. Собственный импеданс колеблющейся пластинки или мембраны, представляющей распределенную систему, можно условно отнести к центру системы, движение которого характеризуется некоторой скоростью щ. Учитывая кинетическую, потенциальную и рассеянную в системе энергию, введем некоторые эквивалентные параметры М Е и / , характеризующие массу, упругость и трение для системы, приведенной к центру . Таким образом, мы заменяем распределенную систему системой с одной степенью свободы с эквивалентными массой М упругостью Е и коэффициентом трения / . Кроме того, силу, действующую на систему по всей ее площади, придется заменить эквивалентной силой действующей в центре и производящей ту же самую работу. Кроме объемной пульсации, порождающей плоскую волну, мембрана или пластинка дает дополнительные колебания в окружающей среде, вызываемые высшими модами колебания поверхности. При длинных волнах высшие моды не порождают волн, распространяющихся в трубе, и возбуждают колебательный процесс лишь в ближней зоне. Это приводит к возникновению дополнительной энергии, связанной с этими колебаниями, и формально может быть выражено как появление добавочной или присоединенной массы, как бы движущейся в целом со скоростью По, Для колебаний в воздухе [c.180]

Итак, принимая предположение (1.2) об отсутствии вихрей в какой-либо области, мы получаем соотношения (1.3), (1.4) и (1.5), которые имеют место как раз для движения идеальной несжимаемой жидкости в этой области при отсутствии вихрей, т. е. распределение скоростей и давлений в той области, где движение вязкой и несжимаемой жидкости предполагается безвихревым, не будет зависеть от коэффициента вязкости. Если бы при этих условиях можно было удовлетворить граничному условию прилипания к твердым стенкам, то вопрос о возможности безвихревого движения вязкой несжимаемой жидкости решался бы положительно. Но легко убедиться в том, что решения, отвечающие потенциальному движению идеальной жидкости, не удовлетворяют в то же время условию прилипания частиц к границам, за исключением особых случаев. К таким особым случаям относится, например, чисто циркуляционное течение идеальной жидкости вокруг круглого цилиндра, в котором все линии тока будут окружностями, охватывающими заданный контур круга. В идеальной жидкости все точки контура неподвижны, и имеет место скольжение частиц жидкости вдоль контура с одной и той же скоростью. Для случая вязкой несжимаемой жидкости надо предположить, что цилиндр вращается. [c.101]

Распределение крутящих моментов поровну между левым и правым колесами является благоприятным при движений автомобиля по дорогам с твердым покрытием и относительно малым сопротивлением. В частности, это свойство симметричного конического дифференциала обеспечивает хорошую управляемость и устойчивость автомобиля. Однако, если одно из двух ведущих колес, например правое, при трогании автомобиля с места находится на скользком участке дороги, то крутящий момент на нем уменьшается до значения, ограниченного коэффициентом сцепления колеса с дорогой. Такой же крутящий момент будет и на левом колесе, хотя оно и находится на поверхности с высоким коэффициентом сцепления. Если суммарного момента будет недостаточно для движения автомобиля, то автомобиль не тронется с места, и левое колесо будет неподвижным, а правое будет буксовать. Для устранения этого недостатка дифференциалов применяют принудительную блокировку жестко соединяя одну из полуосей с корпусом дифференциала. При заблокированном дифференциале крутящий момент, подводимый к колесу с лучшим сцеплением, увеличивается, [c.177]

В практических условиях, по крайней мере при больших числах Рейнольдса, трубы не могут рассматриваться как гидравлически гладкие. Шероховатость стенок труб приводит к тому, что сопротивление получается более высоким, чем это следует из формул, выведенных в предыдущем параграфе для гладких труб. В связи с этим понятно, что законы течения в шероховатых трубах имеют большое практическое значение и поэтому уже давно служили предметом многочисленных исследований. Однако попытки систематического исследования наталкивались на одну принципиальную трудность, связанную с большим многообразием геометрических форм шероховатости и, следовательно, с чрезвычайно большим числом параметров, определяющих шероховатость. В самом деле, пусть мы имеем стенку с совершенно одинаковыми элементами, образующими шероховатость очевидно, что сопротивление, оказываемое такой стенкой движению жидкости, зависит не только от формы и высоты элементов шероховатости, но также от плотности распределения шероховатостей, т. е. от числа элементов шероховатости, приходящихся на единицу площади, и, кроме того, от группировки этих элементов на поверхности. Вследствие этих обстоятельств потребовалось довольно значительное время, прежде чем удалось вывести ясные и простые законы течения в шероховатых трубах. Обзор многочисленных старых измерений дал Л. Хопф [ ]. Он установил, что все ранее выведенные законы сопротивления в шероховатых трубах и каналах могут быть разбиты на два типа. В законах первого типа сопротивление в точности пропорционально квадрату скорости, следовательно, коэффициент сопротивления Я не зависит от числа Рейнольдса. Такой тип закона сопротивления получается для сравнительно грубой и очень частой шероховатости, наблюдающейся, например, у цемента, необработанного железа, а также в искусственных условиях— при наклейке на стенки крупных зерен песка. В этом случае шероховатость стенки может быть охарактеризована посредством одного-единственного параметра, так называемой относительной шероховатости к/В, где к есть высота элементов шероховатости, а 7 — радиус трубы с круглым поперечным сечением или гидравлический радиус некруглого сечения. Из соображений о подобии можно заключить, что при такой шероховатости коэффициент сопротивления X зависит только от относительной шероховатости. Эту зависимость можно определить экспериментально, если одну и ту же шерохова- [c.554]

При движении воды в дырчатой трубе с убывающим вдоль пути расходом закон распределения скорости по живому сечению потока оказывается еще более сложным. Отток струй через отверстия не может не влиять на формирование скоростного поля. Здесь нас может интересовать, с одной стороны, общий характер изменения скоростного поля на дырчатом участке трубы, а с другой, -— соответствующее изменение величины коэффициента кинетической энергии потока. [c.50]

Таким же образом, па аналитическом семействе инвариантных кривых, содержащем кривую д = тг, преобразование Т является по существу вращением с коэффициентом вращения /9, изменяющимся аналитически от одной инвариантной кривой к другой и уменьшающимся от значения 2тг на границе к предельному значению тг. И в этом случае мы имеем такое же распределение периодических движений и движений рекуррентного типа. [c.253]

Существенно улучшается распределение скоростей при установке над подводящим патрубком одной плоской рещеткн со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления ( р = 9,5 f = 0,38), особенно в варианте с удлиненным патрубком (рис. 8.7, в). Коэффициент количества движения уменьшается до 1,3 (при коротком патрубке уИ >2). [c.210]

Расчет эпюр давлений и формы изношенной поверхности проводился для различных случаев работы, когда стол работает в пределах длины направляющих станины, и когда он свешивается с них. Кроме того, учитывалось изменение сил при движении стола в одну и в другую сторону. Для оценки суммарного воздействия все полученные эпюры износа складывались. Для определения коэффициента износа были рассмотрены источники загрязнения направляющих и получена закономерность предполагаемого распределения величины концентрации абразивных частиц в смазке по длине поверхности трения. Для нахождения значений концентрации в любой точке направляющих необходимо иметь значение средней концентрации частиц в смазке (мг/л). Значение коэффициента износа k в точке направляющих станины с коордиг натой X вычисляется по формуле [c.362]

В процессах теплообмена и массообмена носнтели обеих перемещаемых субстанций (тепла и вещества) зачастую одни и те же. Так, например, в процессах молекулярной теплопроводности и са-модиффузии носитель обеих субстанций—одни и те же молекулы, находящиеся в хаотическом тепловом движении. Аналогично случаям молекулярного переноса молярное организованное движение или турбулентное перемещивание при наличии неравномерного распределения в пространстве каких-либо субстанций влечет за собой перенос всех этих субстанций, содержащихся в движущейся жидкости, газе или слое, например тепла, влаги, различных примесей. Уместно отметить, однако, что в силу неоднородности и неизотроп-ности перемещивания в псевдоожиженном слое коэффициенты турбулентного переноса в различных точках и разных направлениях должны быть неодинаковыми. Конечно, подобная аналогия между процессами тепло- и массообмена носит ограниченный характер. Ее нельзя, например, распространить на лучистый теплообмен. [c.242]

ОТНОСЯТСЯ к одним и тем же условиям полета (характеристика режима [i = 0,25, нагрузка на лопасть Сг/о = 0,12, сопротивление вертолета f/A —0,0 5). Индуктивные скорости определялись без учета деформации системы вихрей. При расчете движения лопасти не учитывались ее крутильные деформации и деформации цепи управления, которые при рассмотренном сильном нагружении существенно влияют на распределение нагрузок (см. гл. 16). Зависимости коэффициента протекания Я-пкл через плоскость концов лопастей от азимута при ряде значений радиусов приведены на рис. 13.8, а распределение пкл по диску винта показано на рис. 13.9. Для сравнения отметим, что полученное по теории количества движения среднее значение коэффициента протекания Я,пкл равно 0,034, причем индуктивная скорость ki составляет 0,024, а скорость протекания цапкл вследствие наклона диска равна 0,010. Коэффициент протекания больше в задней части диска винта и меньше в передней. Вблизи азимутов = 90 и 270° имеют место резкие изменения индуктивной скорости, связанные с приближением к лопасти концевого вихря, сошедшего с впереди идущей лопа- [c.659]

Дислокации могут препятствовать движению малоугловых границ или поглощаться ими, что оказывает влияние на возрастание граничного угла и разориенти-ровку границ зерен. Следует отметить, что структура границ резко отличается от структуры приграничных участков зерна. Высказывалось даже малообоснованное предположение (Ф. Вайнбер [80, с. 126—171]), что структура границ с большой разориентировкой подобна структуре жидкости, хотя большеугловые границы зерен имеют кристаллическую структуру дальнего порядка, а жидкость — мгновенную структуру ближнего порядка. Ширина границ зерен в чистых металлах может состоять из одного или нескольких атомных слоев. В сплавах, в зависимости от коэффициента распределения второго компонента, ширина границ достигает значительных размеров, особенно при небольшой скорости роста столбчатых кристаллов. Скопление дислокаций и наличие крупных выделений на границе перехода от одной структурной зоны к другой должно оказывать отрицательное влияние на механические свойства и деформируемость слитка. Применение модификаторов [4] и затравки может способствовать рафинированию расплава и более равномерному распределению дислокаций в слитке. [c.74]

В процедуре расчета коэффициента накопления разрушений DF рассматривают полосу покрытия общей шириной 820 дюймов (21 м), которую, в свою очередь, делят на 82 полосы 10-дюймовой (25 см) ширины каждая. DF вычисляют для каждой такой полосы. При этом соотношение P R (см. табл. 10.3) между количеством вылетов и количеством проходов по каждой полосе определяют на основании нормального распределения движений самолета по ширине полосы со среднеквадратичным отклонением в 30,5 дюймов (78 см) (эквивалентно движению самолета по рулежной дорожке) и используют затем в уравнении (10.31). Определенные таким образом DF для каждого самолета из расчетного списка применяют в вышеупомянутом уравнении Майнера (Miner) (10.32) с целью получения значения коэффициента накопления дефектов для полосы от воздействий заданного набора воздушных судов. При расчете общей толщины покрытия выбирают максимальное из всех значений DF, определенных для каждой из 82 полос 10-дюймовой ширины. Следовательно, самолеты с одной и той же геометрией опоры, но с различным расстоянием между стойками основных опор будут иметь различные коэффициенты P R в каждой из 10-дюймовых полос и поэтому будут оказывать различное влияние на эффект накопления разрушений. [c.390]

Отдельные молекулы газа суть носители различных качеств, к которым относятся род материи, тепловая энергия и количество движения. Благодаря молекулярному движению эти отдельные качества переносятся и передаются в какой-то мере от одних молекул к другим, от одного слоя к другому слою. Перенос самой материи проявляется в явлении диффузии, перенос энергии — в явлении тепло-проводносщи и, наконец, перенос количества макроскопического движения проявляется в явлении вязкости. Таким образом, для газов все эти три явления являются родственными между собой, все они представляют собой процессы выравнивания распределения, рода материи, тепловой энергии и количества движения. Родственность этих трёх явлений находит своё отражение также и в том, что коэффициенты диффузии, теплопроводности и вязкости пропорциональны друг другу, и в том, что значения всех этих коэффициентов для газа в определённом интервале температур увеличиваются с повышением температуры. Но между этими тремя явлениями есть и различие. При диффузии и теплопроводности переносятся. скалярные величины, к каковым относятся химические качества и энергия, а в явлении вязкости переносится векторная величина количества движения. Перенос скалярной величины, например тепловой энергии [c.33]

Нулевое и бесконечное увеличение. Теперь мы можем рассмотреть предельные случаи нулевого и бесконечного увеличения. В случае пулевого увеличения удобнее использовать прямое направление. Причина в том, что обычно вычисление коэффициентов аберрации производится одновременно с расче-то.м луча, так как обе численные процедуры требуют знания одних и тех же осевых распределений поля. Таким образом, в начале вычислений обычно не известно положение фокальной точки до тех пор, пока для ее определения не рассчитана траектория какого-либо отдельного луча. Однако с другой стороны, в этом случае объект рааположен на —оо, т. е. невозможно выполнить интегрир01вание функции [ (г)], соответствуюшей движению в прямом направлении, которая имеет бесконечные значения всюду внутри линзы. Что же можно сделать в данном случае [c.269]

Рассмотрим еще один пример линейного взаимодействия волн, имеющий важное значение в СВЧ-электронике. В гл. 7 мы обсуждали распределенный ЛБВ-усилптель и распределенный ЛОВ-генератор. Одно из главных достоинств ЛБВ, ставшей основным прибором спутниковой связи, в том, что она обеспечивает большой коэффициент усиления в широком диапазоне усиливаемых частот (октава и более). Серьезной помехой работе усилителя является возбуждение паразитных автоколебаний на обратной волне (физика автоколебаний такая же, как в ЛОВ-генераторе). Популярный способ борьбы с паразитным самовозбуждением — увеличение пускового тока, необходимого для начала колебаний. Последнего можно добиться плавным изменением геометрических параметров замедляющей системы вдоль длины пространства взаимодействия, т. е. плавным изменением фазовой скорости обратной волны. В простейшей постановке возникает задача о линейном взаимодействии медленной волны пространственного заряда (МВПЗ) в электронном потоке (см. гл. 10) с обратной электромагнитной волной, фазовая скорость которой плавно изменяется вдоль направления движения [c.262]

С увеличением Re вначале распределение скоростей изменяется очень сильно, но затем замедляется и, наконец, остается постоянным. Независимость характера движения от Re называется явлением автомодельности. В области автомодельного движения жидкости условие подобия Re = idem можно не соблюдать, что облегчает проведение эксперимента. В сложных каналах автомодельность наступает очень рано, при этом значение коэффициента гидравлического сопротивления становится постоянным, что может служить одним из признаков наступления автомодельности. [c.276]

Для теоретического изучения неравновесных состояний газа отнюдь не всегда оказывается необходимым во всей полноте использовать кинетическую теорию газов. Действительно, как ото хорошо известно, существует важный класс движения газа, закономерности которого соответствуют описываемым гидрогазодинамикой Ц]. Гидрогазодипамика не предполагает знания распределений частиц по импульсам. В связи с этим уравнения гидро-газодипамики являются существенно более простыми, нежели кинетические уравнения. В то же время гидрогазодинамика оперирует с такими феноменологическими характеристиками газа, как коэффициенты переноса, которые могут быть теоретически найдены лишь на основании молекулярных распределений. Поэтому возникает необходимость в построении последовательного перехода от кинетической теории к гидрогазодинамике. В связи с этим в настоящей главе мы поставим перед собой задачу получения уравнений гидрогазодинамики — уравнений переноса — на основании кинетической теории, базирующейся на кинетическом уравнении Больцмана. Решение такой задачи, позволяющее, в частности, определить коэффициенты переноса (вязкость, теплопроводность и т. п.), представляет собой одно из наиболее традиционных приложений кинетической теории газов. Можно сказать, что уравнения переноса — уравнения гидрогазодинамики — описывают макроскопические движения неравновесного газа. При этом кинетическая теория неравновесных газов под макроскопическими движениями понимает движения, определяющиеся величинами, представляющими собой результат усреднения по возможным импульсам частиц газа. В этом смысле распределение частиц по импульсам, описываемое функциями распределения, соответствует микроскопической теории состояния неравновесного газа. Таким образом, ставя перед собой задачу построения [c.45]

Так как движение сообщается неподвижной жидкости, то, когда тело движется через нее, кинетическая энергия всей системы обязательно больше, чем энергия одного тела. Ввиду того, что работа, производящая этот излишек энергии, должна поставляться телом, усилие на тело зависит не только от скорости, но и от ускорения. Таким образом, если временное изменение кинематических соотношений включается в функцию потенциала или тока безвихревого потока, то для определения кинетической энергии жидкости можно использовать форму уравнения Бернулли для неустановившегося двилеения. Кирхгоф упростил эту проблему, доказав, что полное усилие может быть выражено в членах присоединенных масс или приращений действительной массы тела, пропорциональных объему и плотности вовлеченной в дви-леение жидкости коэффициент пропорциональности изменяется с изменением формы тела. Тэйлор увеличил ценность понятия присоединенных масс, выразив их в членах особенностей, порождаемых телом. Наконец, Легалли установил прямое соотношение между силами, действующими на тело, и особенностями. Таким образом, если распределение особенностей задано или установлено одним из методов решения уравнений течения, как это сделано в следующем разделе, тогда силы и моменты могут быть определены непосредственно без нахождения распределения давления. [c.92]

Распределение крутящих моментов поровну между левым и правым колесами является благоприятным при движении автомобиля по дорогам с твердым покрытием и относительно малым сопротивлением. В частности, это свойство межколесного конического дифференциала обеспечивает хорошую управляемость и устойчивость автомобиля. Однако если одно из двух ведущих колес, например правое, при трогании автомобиля с места находится на скользком участке дороги, то крутящий момент на нем уменьшается до значения, ограниченного коэффициентом сцепления колеса с дорогой. Такой же кру- [c.160]

Уравнения (а) и (Ь) определяют одну и ту же прямую линию— винтовую ось. Но при движении твердого тела мгновенное распределение скоростей непрерывно меняется со временем. При этом изменяются величины Vo и . При непрерывном изменении коэффициентов уравнения (а) и (Ь) в каждый следующий момент будут вообще определять уже другую прямую. Геометрическое место мгновенных винтовых осей в неподвижном пространстве Охуг называют неподвижным аксоидом, а геометрическое место мгновенных винтовых осей, определенных относительно системы отсчета OiXiyiZ , — подвижным аксоидом. Эти геометрические места (аксоиды) представляют собой линейчатые поверхности, имеющие в каждый момент по меньшей мере одну общую прямую — мгновенную винтовую ось. [c.81]

В соответствии с экспериментальнши данными величина коэффициента перекрытия пер лш щеток, очищающих сравнительно гладкую поверхность от свободно лежащих или слабо связанных о нею ча>-тиц, кояеолется в пределах 1,25 - 1,5 даже с учетом выпадения некоторого количества ворса в процессе эксплуатации щетки. Пользуя ь вышеприведенными методами расчета, можно определить необходимое количество равномерно распределенного на щетке ворса, выбрать минимально необходимые значения скорости щетки 1Лц и максимально допустимые значения скорости ткани, при которых возможна установка одной щетки вместо двух. В случаях же расположения ворса на колодке щетки в виде пучков приходится увеличивать окружную скорость щетки (на 10-20%), чтобы даже при небольших скоростях движения ткани изоежать пропусков, которые зависят от вели- [c.143]

Одна из важных задач эксперимента - это определение температуры поверхности образца. Анализ различных способов показал эффективность использования для этого фотодиода ФД-3, максимум спектральной чувствительности которого располагается в инфракрасной области (Я,п,ах 1,5 мкм). К тому же он имеет малые размеры и поэтому может быть размещен вблизи от пятна напыления на небольшом расстоянии от поверхности образца. Включенный по схеме генератора тока совместно с запоминающим осциллографом С8-17 напрямую без дополнительного усилителя фотодиод позволял получать устойчивый сигнал от образцов, нагретых до температур выше 800 К. Напряжение, снимаемое с фотодиода, зависит от расстояния до поверхности образца, температуры поверхности и ее состояния, характеризуемого наличием или отсутствием оксидного слоя, что, в свою очередь, приводит к изменению коэффициента серости. Однако поскольку в наших экспериментах нагрев тела происходил на воздухе длительное время (до 20. .. 40 мин), при той температуре, когда начинал работать фотодиод ( 800 К), на поверхности тела непременно появлялась оксидная пленка, таким образом, коэффициент серости вдоль образца можно было считать одинаковым. С помощью тарировочных измерений были построены распределения температуры вдоль образца в отсутствие охлаждающего потока воздуха. О температуре менее 800 К можно было визуально судить по областям цветов побежалости, которые видны на поверхности образца, имеющего температуру 500. .. 600К. Затем определялась скорость движения образца, время бралось из осциллограммы, а пройденная за это время длина измерялась расстоянием от цветов побежалости до конца образца. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...