Концентрация частиц

В псевдоожиженном слое взаимное расположение частиц, как правило, случайное. Определенный ближний порядок, возникающий вследствие высокой концентрации частиц, быстро нарушается из-за нестационарно-сти системы. В результате будет несущественным перераспределение энергии, вызванное интерференцией рассеянного соседними частицами излучения. [c.133]

В [169] для топочных устройств предложена модель разреженного облака абсолютно черных частиц. В расчете были использованы представления о вероятности взаимного затенения частиц. При условии малости концентрации частиц в облаке была получена простая формула для поглощательной способности этой разновидности дисперсной среды [c.146]

Симплекс массовых скоростей компонентов потока (расходная массовая концентрация частиц) [c.7]

Стесненность движения определяется двумя факторами влиянием стенок канала и влиянием соседних частиц. Первый фактор обычно оценивается с помощью геометрического симплекса ОЦт, а второй фактор зависит от объемной концентрации частиц р. Ранее рассмотренные зависимости для С/ и Vb были получены для свободных условий движения, т. е. при О/йт—>-оо и Р—>-0. Стесненные условия учтем поправкой Е, величина которой будет зависеть от фактора стесненности и режима обтекания частиц. В общем случае [c.57]

Характер и степень взаимосвязанности этих задач зависит от размера частиц по сравнению с масштабом турбулентности жидкости, от их плотности по сравнению с плотностью жидкости и от величины истинной концентрации частиц. [c.100]

Прямые опытные данные о повышении турбулентности потока за счет наличия в нем твердых частиц приведены в (Л. 365]. Опыты были проведены в вертикальной стеклянной трубе диаметром 76,2 мм при объемной концентрации частиц от 0,13 до 2,5% (скорость осаждения частиц 6,6 78,4 и 90 мм сек). В поток воды впрыскивался раствор хлорида калия с последующим отбором проб в различных точках поперечного сечения вдали от инжектора. Пробы анализировались на содержание КС1 по их электропроводности, что позволяло судить о турбулент- [c.111]

Рассмотренные выше данные о теплообмене вер ы лишь при условии р<0,35-10-з ( д, 1-н 1,5). В литературе имеются противоречивые сведения о влиянии концентрации частиц на теплообмен в газовзвеси. Так, И. М. Федоров [Л. 292] экспериментально не обнаружил этого влияния при изменении концентрации от 0,05 до 5%. Г. Н. Худяков Л. 307] заметил отрицательное влияние концентрации частиц на теплообмен, однако не установил ни причин этого явления, ни количественных закономерностей. В [Л. 75] предложено учитывать влияние х зависимостью [c.168]

Рис. 5-13. Опытные данные по теплообмену в газовзвеси с каскадными сетками при повышенной концентрации частиц.

Рассмотрим продольный поток газовзвеси, газовый компонент которого находится в турбулентном режиме движения, а твердый компонент в данной области дисперсного потока имеет невысокую концентрацию частиц, меньшую критической. Далее будем иметь в виду следующую упрощенную схему потока. [c.180]

Заметное улучшение теплообмена при малых ц можно объяснить влиянием профиля стенок канала, способствующих увеличению истинной концентрации частиц и их взаимодействию с ламинарным подслоем. [c.225]

Рис. 6-11. Влияние концентрации частиц на теплоотдачу газовзвеси. а — Х<40 /, 2 D=io мм, d =0,H мм, к=32+40 м/сек.-, 3 —D-12 мм, = =0,15 мм, ц=14- -15 л/сек 4 — 0=20 мм, d. =0,15 мм, 0=7,5 м/сек] 5—0= =20 мм, d, =0,165 мм, и=15 м/сек- б, 7—0=20 мм, d,j=0,165 мм, о=20 22 м/сек-, 8 — 0=33 мм, d =0,4 мм, v=30 м/сек-, б — ц,>40 1, 2 — 0 = 20 мм, d =0,l65, 0,14 мм, 0 = 8 13 м/сек.

Эффект нагнетающего воздействия падающих частиц на заключенный в канале газ был изучен, по- видимо-му, впервые в [Л. 241], а затем в [Л. 96, 286, 64]. Скорость га-примерно постоянна по длине канала и несколько больше в самом начале из-за большей истинной концентрации частиц. На рис. 8-2 [Л. 96, 286] представлен характер изменения скорости газа и частиц по высоте канала, который был подтвержден экспериментально. Число участков изменялось в этих опытах от 2 до 7, что соответствует высоте канала от 0,7 до 6 м. Диаметр канала при этом изменялся от 35,5 до 15 мм. В опытах применялись частицы алюмосиликата (4 мм), песка (0,526 мм и 0,408 мм), графита (10 мк) и смеси частиц графита (от 5 до 2 000 мк). На рис. 8-2 отметим три характерных участка. Для 1-го участка уравнение движения частиц (силы взаимодействия частиц со стенкой в первом приближении не учтены) [c.250]

Характер движения и структура слоя при первом режиме движения были рассмотрены ранее ( 9-5, 9-6). Остановимся на режимах, характерных разрывом слоя. При увеличении скорости до величин, близких к предельной, предвестники разрыва слоя наблюдались в пристенной зоне. Эти местные разрывы, локальные воздушные мешки, имеющие в основном продольную протяженность, как правило, вызывались некоторым местным отличием состояния поверхности стенок. Дальнейшее небольшое повышение скорости до Уцр увеличивало частоту появления местных разрывов до их слияния по периметру канала. Возникал пробковый разрыв слоя, который также периодически исчезал, уступая место неустойчивому плотному слою. Наконец увеличение скорости сверх предельного значения полностью разрушало остатки предельного равновесия сил в слое и приводило к полному распаду плотной среды в гравитационно падающую взвесь с высокой концентрацией частиц. [c.302]

Рис. 9-11. Изменение объемной концентрации частиц в слое при уменьшении (плотный слой) или увеличении (неплотный слой) числа Фруда сверх критической величины.

Этот закон экспоненциального ослабления излучения в лучепоглощающей среде носит название закон Бугера коэффициент ос л а б л е и и я X увеличивается с ростом массовой концентрации частиц и уменьшением их размеров. [c.95]

Из изложенного выше следует отметить необходимость дифференцированного в зависимости от характера псевдоожижения подхода к данным моделям. По мнению Баскакова [49], пакетные модели справедливы для пузырькового и, возможно, турбулентного режимов псевдоожижения. Механизм теплообмена с газовыми пузырями при низкой концентрации частиц, естественно, иной, чем со сплошной фазой слоя. Здесь наиболее приемлемой может быть модель Забродского [20] или Буевича [74], согласно которой частицы получают тепло от газа, выполняя роль стоков тепла в стационарном газовом пограничном слое. Что же касается слоев крупных частиц, то все перечисленные модели, за исключением, возможно, Васана и Алювалья, не отражают сущность процесса. [c.60]

Псевдоожиженнцй слой представляет собой разновидность концентрированной гетерогенной среды — рассеивающей, поглощающей и излучающей (диапазон изменения порозности псевдоожиженного слоя 0,4—0,9 [3]). В дальнейшем под концентрированной дисперсной средой понимается система, концентрация частиц в которой соответствует этому диапазону. Явления, которые в принципе могут возникнуть при взаимодействии излучения с подобной системой, рассматриваются в работах [19, 20, 126]. В частности, Забродский предполагает существенность следующих эффектов [19] [c.131]

Для псевдоожиженного слоя характерны высокая концентрация частиц и соответственно малые расстояния между ни.мн. Например, при кубической укладке увеличенпе расстояния между центрами соседних частиц Ур от 1 до 2 соответствует изменению порозности 0,48— [c.132]

В дальнейшем те же вероятностные представления, что и в [169], были использованы для условий псевдо-ожиженногб слоя (большая концентрация частиц [170]). Это позволило получить формулу, которая связывает степень черноты дисперсной среды с ее порозностью и степенью черноты дисперсного материала. Однако возможности этой формулы весьма ограничены, поскольку при расчетах предполагалось, что частицы не отражают падающее излучение. [c.146]

Соглааю (2-Г) R b действительно является комплексной гидродинамической характеристикой частицы, так как учитывает важнейшие физические параметры частицы и прилегающего к ней пограничного слоя. В общем случае коэффициент лобового сопротивления частиц f зависит не только от ReT = yoT< T/v, но и от форм-фактора /, концентрации частиц р и величины Djdt [c.46]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Для выяснения влияния на теплообмен концентрации частиц ц = рртФ р используем следующую методику. Вначале обобщаются опытные данные, полученные при такой концентрации частиц в потоке, при которой влияние стесненности не проявляется и, следовательно, соответствующие этому факторы р,, Dfd , могут быть исключены из уравнения (5-23). Для нестесненной газо-взвеси [c.163]

Определенное подтверждение зависимости (5-28) получено в (Л. 57] на основе экспериментов при восходящем пневмотранспорте песка ( д, = 0,12- -1,4 ReT = 40-f-330). Эти данные представляют особый интерес, поскольку здесь впервые лепосредственно учтены два важных фактора а) относительная скорость, по которой определено Rex и которая заметно меняется при восходящем прямотоке, оценивалась как Vqt = v—скорость частиц рассчитывалась по экспериментально определенной закономерности изменения истинной концентрации частиц (см. гл. 3) б) потери тепла в окружающую среду, существенные при малом диаметре канала ( = 200—150°С), учтены не средние, а реальные, используя методику Г. Д. Рабиновича [Л. 252]. В итоге для р<4-10- в [Л. 57]. получено [c.166]

В работах (Л. 169, 219а, 284а] не изучено влияние концентрации частиц на теплообмен при их механическом торможении. Отсутствуют расчетные зависимости для определения времени теплообмена и, следовательно, истинной концентрации насадки. Недостаточен анализ влияния многих характеристик тормозящих элементов на теплообмен и надежность некоторых опытных данных (например, в Л. 219а] охлажденные водой шарики поступали в камеру нагрева время их движения оценено визуально и пр.). [c.173]

На основе анализа теплообмена в однофазных потоках в [Л. 282] дается численное решение, которое сравнивается с экспериментальными данными [Л. 358]. Однако пропорциональность теплоотдачи концентрации частиц именно в области р,< 1 экспериментально не подтверждается. Так, данные Л. 358] указывают на практическую независимость теплообмена от [г при ((х<1), а данные [Л. 38] обнаруживают в некоторых условиях падение коэффициентов теплоотдачи. Последнее подтверждено и в [Л. 358а]. [c.199]

Величины Z, об/ и е зависят от концентрации частиц. Принимая, например, S t iEo6 и по [Л. 362] выражение (6-79) для оценки об/ при 2=20, айдем об/Е= = 4,6 и Nun/Nu 5,9, что близко к результату [Л. 362]. В общем случае расчеты ло полученным зависимостям могут дать завышенные по сравнению с опытом результаты в силу принятого ф4 = фи=1, Т)п = п(1—P) и [c.210]

ГИДРАВЛИКА И ТЕПЛООБМЕН ДИСПЕРСНЫХ ПОТОКОВ ПРИ ПОВЫШЕННОЙ КОНЦЕНТРАЦИИ ЧАСТИЦ (ФЛЮИДНЫИ ПОТОК, ПАДАЮЩИЙ НЕПРОДУВАЕМЫЙ СЛОЙ) [c.247]

Выявление режимов гравитационного движения слоя частиц и определение их границы представляют интерес с точки зрения подтверждения исходной гипотезы о взаимосвязи различных форм существования дисперсных потоков и о роли концентрации частиц, количественцде 304 [c.304]

Смотреть страницы где упоминается термин Концентрация частиц : [c.140] [c.148] [c.14] [c.76] [c.89] [c.97] [c.115] [c.221] [c.223] [c.229] [c.237] [c.242] [c.243] [c.243] [c.244] [c.244] [c.246] [c.250] [c.268] [c.268] [c.269] [c.340] [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...