Метод наложения потерь

Этот способ называется методом наложенных потерь. Его можно использовать в случаях, когда местные сопротивления расположены друг от друга на расстояниях, превышающих участок стабилизации скорости потока после его возмущения в местном сопротивлении. В зависимости от режима длина такого участка составляет от 20d до 50d. Если местные сопротивления соединены между собой без участков стабилизации, то их рассматривают как особые местные сопротивления, имеющие свой коэффициент сопротивления. [c.299]

Так как вдоль сети температура газа изменяется (нагревание в калорифере), то применим первый метод наложения потерь—суммирование абсолютных потерь в отдельных элементах сети, приведенных в данном случае [c.43]

При малых скоростях потока изменением давления и температуры вдоль трубы для гидравлического расчета можно пренебречь. В этом случае удобно пользоваться вторым методом наложения потерь суммированием приведенных коэффициентов со- [c.54]

Необходимо иметь в виду, что рассмотренный в 50 метод суммирования потерь напора (его обычно называют методом наложения потерь, или суперпозиции) имеет ограниченную область применения. Он дает правильные результаты лишь в тех случаях, когда длины прямолинейных участков трубопровода между отдельными местными сопротивлениями таковы, что в их пределах прекращается возмущающее влияние сопротивлений и поток жидкости стабилизируется. [c.157]

Метод наложения потерь напора применим только в том случае, если перед местными сопротивлениями поток успевает стабилизироваться, т. е. кривая распределения скоростей приобретает нормальный вид, соответствующий равномерному движению воды. Длина стабилизирующего прямолинейного участка составляет от 10 до 30 d, где d — диаметр трубопровода. [c.48]

До недавнего времени общую величину потерь напора обычно определяли, а в проектной практике и до сего времени определяют простым суммированием потерь на отдельных участках трубопровода. Однако изучение местных потерь в последние годы показало, что простой метод наложения потерь применим только в тех случаях, когда местные сопротивления расположены друг от друга на таких расстояниях, при которых движение жидкости в трубопроводе до места следующего сопротивления успевает установиться, а эпюра распределения скоростей в трубопроводе приобретает обычную форму, присущую данному виду движения. Во всех других случаях наблюдается заметное изменение коэффициентов сопротивления например, при соединении двух колен с углом поворота 90° их сопротивление увеличивается примерно в 2—4 раза при расположении ло схеме рис. П1.6, а я б. Поэтому фасонные части, соединенные коротким (длиной менее 40— 50 диаметров трубы) прямолинейным участком трубопровода, следует рассматривать как особую фасонную часть, имеющую свой собственный коэффициент сопротивления. Например, систему коммуникаций насосных станций обычно нельзя рассчитывать методом наложения потерь, ее следует рассматривать как одно сопротивление с присущим ему коэффициентом С- [c.87]

МЕТОД НАЛОЖЕНИЯ ПОТЕРЬ [c.105]

Следует отметить, что этот метод справедлив только в том случае, если местные сопротивления расположены на достаточном расстоянии друг от друга (/ =г(20ч-50) 1, т. е. между ними имеется прямолинейный участок, на котором нарушенный после выхода из одного местного сопротивления поток успевает принять перед следующим такой же вид, как и перед первым. При близком расположении местных сопротивлений в трубопроводе вследствие взаимного влияния их друг на друга принцип наложения потерь не применим. [c.86]

Ожидаемую величину внецикловых потерь можно рассчитывать с высокой степенью достоверности, дифференцируя составляющие элементы времени и применяя более совершенные методы прогнозирования их длительности. Так, для расчета ожидаемой величины межучасткового наложения потерь могут быть использованы специальные аналитические методы или статистическое моделирование работы проектируемой линии по известным структурным характеристикам и ожидаемой длительности рабочего цикла и внецикловых потерь. [c.206]

Аналитические методы расчета наложения потерь широкого распространения не получили вследствие сложности предлагаемых расчетов. [c.67]

Принцип наложения потерь можно осуществить двумя методами [c.31]

Наиболее перспективным методом оценки величины межучасткового наложения потерь и их возрастания в сложных автоматических линиях является статистическое моделирование их работы. [c.107]

Этот метод, получивший название принципа наложения потерь давления, применим только в то.м случае, если на прямом участке трубы поток стабилизируется, т. е. кривая распределения скоростей приобретает вид, соответствуюш,ий равномерному движению жидкости. Длина стабилизирующего прямолинейного участка составляет 10- -30 с1, где с1 — диаметр трубы. При близком расположении местных сопротивлений друг от друга принцип наложения потерь давления дает ошибочные результаты. В этом случае потери давления следует определять экспериментально. [c.38]

Этот метод определения потерь напора получил название принципа наложения потерь. [c.48]

Значение А можно достоверно определить лишь в тех случаях, когда накопители встраиваются в действующие автоматические линии с известными характеристиками эксплуатационной надежности всех элементов (см. 5), в том числе методами математического моделирования с использованием вычислительной техники. В проектируемых линиях, где уровень надежности неизвестен, невозможно точно рассчитать и ожидаемое наложение потерь. Однако при достигнутом на сегодняшний день уровне надежности в линиях из агрегатных станков, учитывая приближенный характер всех вычислений, такие расчеты зачастую и не требуются. [c.207]

Такой метод простого суммирования потерь называют мет дом наложения потерь. [c.106]

Нам представляется, что в практике тепловых расчетов ступеней наилучшим является метод последовательного наложения учитываемых потерь на располагаемую энергию ступени. Именно последовательного наложения, но никоим образом не обобщающего суммирования, особенно, если такое суммирование производится автоматически в сложной экспериментальной модели, являющейся как бы полным подобием турбинной ступени, выдающей сразу сумму различных потерь без возможности дифференцированного изучения каждой из них. [c.25]

В основу этого метода положено приближенное решение уравнения Навье — Стокса для неустойчивого пограничного слоя. При этом имитация неустойчивого пограничного слоя производилась путем наложения на установившееся распределение скоростей в пограничном слое гармонического, нестационарного во времени, поля малых возмущений. В результате автор получил зависимость границы потери устойчивости от значений параметров [c.59]

Таким образом, при необходимости встраивания накопителей в действующие автоматические линии следует составить, согласно описанным выше методам, диаграмму функционирования линии при двух-трех возможных значениях емкости накопителей, определить соответствующие значения коэффициентов наложения внецикловых потерь последовательно от первого участка к последнему (выпускному) и построить кривую их зависимости от емкости накопителей. Зная требуемый рост производительности линии и отсюда — допустимую степень наложения внецикловых потерь, по кривой можно определить требуемое значение емкости накопителей. [c.241]

В данном случае температура газа изменяется вдоль сети (в результате охлаждения) поэтому, как и в примере 1-1, принимаем первый метод наложения потерь суммирование абсолютных потерь в отдельных элементах сети, приведенных к объемному расходу, например, через сечение О—О, т. е. сечение входа в колено 1 (рис. 1-22), где р = 0,84кг/м . Расчет сопротивления приведен в табл. 1-14. [c.43]

Если смежные сопротивления расположены на расстояни меньшем длины влияния / < /вл> метод наложения потерь прим пять нельзя и следует рассматривать два таких смежных сопроти ления как единое сопротивление и определять потери напора, следовательно, суммарный коэффициент сопротивления эксп риментально. [c.106]

Иногда совокупная потеря напора в системе исчисляется путем простого суммирования потерь напора в отдельных местных сопротивлениях, как если бы каждое сопротивление существовало самостоятельно и независимо от других местных сопротивлений. Этот метод простого суммирования (так называемый принцип наложения потерь, или суперпозиция) дает правильные результаты лишь в том случае, если сопротивления расположены на взаимных расстояниях, превышающих длину влияния. В противном случае возмущающее влияние одного местного сопротивления сказывается на других. Так (рис. XIII.29), поворот трубы под углом 30 вызывает опротивление с коэффициентом =0,11 поворот под углом 60 дает С = 0,47 если же соединить оба поворота последовательно, то вместо увеличения коэффициента сопротивления достигается его уменьшение до С = 0,4 [13]. [c.223]

При современных-методах определения потерь на местных сопротивлениях принци11 наложения по оцеже проф. /игександрова дает потери, завышенные на ZOf , что создает соответствующий запас расчета. [c.36]

Фиг. 74. Сушка методом иидукиионных потерь в стали статора а — сушка обмотки при помош.и витков, наложенных на статор 6 — сушка собранного электродвигателя при помощи итков. наложенных на корпус.

Рассчитаем по данным эксплуатационных исследований величины коэффициентов наложения потерь в линии МРЛ-4 при реальных накопителях и реальный рост производительности линии при их включении, а отсюда — требуемую емкость накопителей. Сущность метода расчета наложения потерь и емкости накопителей в производственных условиях состоит в том, что через заданные промежутки времени фиксируется рассогласование простоев смежных участков — секций, отсюда — разность количества обработанных деталей за тот же промежуток времени для различных участков. Задаваясь любым значением емкости накопителя Ещдх и его исходным состоянием, рассчитывается номинальное увеличение или уменьшение количества деталей в накопителе, а при его переполнении или опустошении — длительность некомпенсируемых простоев. Эти данные суммируются для всего периода наблюдений, после чего подсчитывается общий коэффициент наложения простоев и потерь между участками. [c.237]

Общие потери напора в трубопроводе или открытом русле находятся путем арифметического суммирования потерь напора на прямолинейных участках и в местных сопротивлениях, т. е. Н ат — = 2Ядл 2Я . Этот метод носит название принципа наложения (сложения) потерь. [c.58]

В теории ступени необходимо развить метод построения ее характеристики путем иостроения характеристики комбинации решеток (на основе газодинамических характеристик последних) и последовательного наложения на эту характеристику неучтенных в ней внутренних потерь. Поэтому специальной задачей газодинамических основ теории турбин является теоретическое и экспериментальное изучение внутренних потерь в турбинной ступени. На основе такого изучения определяют факторы, в первую очередь влияющие на величину потери, и находят формулу для ее расчета. [c.161]

Появление лазеров вызвало интенсивное развитие методов внутр. М, с., основанных на управлении когерентным излучением за счёт изменения параметров лазера. При этом мы. устройства, применяемые как внеш. модуляторы, номещаются внутри оптического резонатора лазера. Используя разл. способы внутр. модуляции, получают любой вид М. с. амплитудный, частотный, фазовый и поляризационный. Частотой излучения лазера управляют, изменяя добротность оптич. резонатора лазера, напр. менян оптич. длину резонатора. С этой целью одно из зеркал резонатора закрепляют либо на магнитострикционном стержне (см. Магнитострикционный преобразователь), либо на пьезоэлементе и изменяют длину резонатора синхронно с модулирующим напряжением. Тот же эффект достигается путём изменения показателя преломления среды, заполняющей резонатор, для чего используется электрооптич. кристалл. Частотную модуляцию излучения лазера можно получить также при наложении на активную среду магн. или электрич. полей (см. Зеемана эффект, Штарка эффект), под действием К-рых происходит расщепление и смещение рабочих уровней атомов, ответственных за генерацию когерентного излучения. Изменяя величину коэф. усиления, получают амплитудную модуляцию излучения лазера. Для этого воздействуют на разность населённостей активной среды, либо изменяя мощность её возбуждения, либо используя всцомогат. возбуждение, приводящее к-перераспределению населённостей. Амплитудная модуляция излучения может быть получена и при помощи модуляции тока разряда газовых или полупроводниковых лазеров, работающих в непрерывном режиме. Одним из методов управления когерентным излучением является модуляция величины обратной связи лазера, т. е. коэф. отражения зеркал резонатора. С этой целью используют резонатор, одно из зеркал к-рого вращается с большой скоростью, и потому условия генерации выполняются лить в короткие промежутки времени. Вместо зеркал часто используют вращающуюся призму полного внутр. отражения. Изменение величины обратной связи можно получить, заменяя одно из зеркал на систему зеркал, образующих интерферометр Фабри — Перо. Коэф. отражения такого резонатора зависит от расстояния между зеркалами, изменяя к-рое можно модулировать интенсивность излучения и получать т. н. гигантские импульсы, мощность излучения в к-рых существенно превосходит мощность непрерывной генерации. Наконец, излучение лазеров также модулируют, изменяя добротность оптич. резонатора путем введения потерь, величина к-рых управляется внеш. сигналом. Для этого используют модуляторы на основе элек- [c.184]

Метод конечных элементов может распространяться практически на неограниченный класс задач благодаря тому, что он позволяет использовать элементы простых и различных форм для получения разбиений. Размеры конечных элементов, которые могут быть скомбинированы для получения приближения к любым нере-хулярным границам, в разбиении иногда различаются в десятки раз. Допускается приложение нагрузки произвольного вида к элементам модели, а также и наложение закрепления любого типа на них. Основной проблемой становится увеличение издержек для получения результата. За общность решения приходится платить потерей интуиции, поскольку конечно-элементное решение - это, по сути, куча чисел, которые применимы только к конкретной задаче, поставленной с помощью конеч-но-элементной модели. Изменение любого существенного аспекта в модели обычно требует полного повторного решения задачи. Однако, это несущественная цена, поскольку метод конечных элементов часто является единственно возможным способом ее решения. Метод применим ко всем классам проблем распределения полей, которые включают в себя анализ конструкций, перенос тепла, течение жидкости и электромагнетизм. [c.21]

ВОЙ силы Fx, совершающей работу по упругому изменению длины оси. Этот член следует учитывать в случае, подобном описай-ному в 2.6, где рассматривалась балка, у которой наложенное-связи препятствуют осевым смещениям на концах, если исследовать эту балку энергетическим методом, а не пользоваться уравнениями равновесия этот метод, как было показано, удобен для применений. В случаях осевой нагрузки, когда концы могут свободно перемещаться в осевом направлении, как в случае за-> дачи о потере устойчивости, работа, совершаемая внешней осевой нагрузкой при упругом изменении длины оси, обращает в нуль только упомянутую выше энергию осевой упругой деформации уравнениях, следующих из принцица возможной работы, и поэтому принято опускать оба этих члена. Однако работу, совершаемую внешней осевой нагрузкой на пути, равном уменьшению расстояния между концами вследствие искривления (изменения кривизны) центральной линии, необходимо учитывать, как это будет сделано в случае, рассмотренном ниже в этом разделе. [c.101]

Все рекомендованные выше методы электролитического травления окалины со сплава ЭИ435 в растворах 1 2804 очень резко сокращают длительность удаления окалины по сравнению с ее травлением в тех же растворах без наложения тока, а при соблюдении наиболее оптимальных условий их применения уменьшают и весовые потери металла при травлении. [c.71]

Интересный метод экспериментального исследования закономерностей пластического деформирования на сплошных круглых образцах предложен В. И. Максаком [274]. Испытание двух образцов с различными диаметрами на одновременное растяжение и кручение трактуется как испытание соответствующего трубчатого образца. Результаты испытаний представляются в виде зависимостей удлинения от осевой силы и угла закручивания от крутящего момента. Путем наложения кривых, полученных на больших и малых образцах, находят значения соответствующих параметров, характеризующих напряженное и деформированное состояние трубчатого образца, наружный диаметр которого равен диаметру большего образца, а внутренний — диаметру меньшего образца. По сведениям автора опыты показали, что предложенный метод является вполне приемлемым. К его достоинствам, наряду с технологичностью образцов, можно отнести возможность исследования больших пластических деформаций, когда применение трубчатых образцов невозможно по причине потери устойчивости тонкой стенки при кручении. [c.243]

Применяя потери веса или электропроводности как критерий, определяющий разрушение, Гулд нашел, что переменная нагрузка не увеличивает степени коррозионного разрушения по сравнению с разрушением, получающимся без переменной нагрузки. Метод потери сопротивления разрыву не дал определенных результатов и только когда в качестве критерия была принята потеря сопротивления усталости, можно было установить, что наложение переменных напряжений во время коррозии в значительной степени увеличивает скорость коррозионного разрушения. Отсюда следует, что разрушение связано с наличием определенной формы трещин, которые практически не дают заметного уменьшения веса или электропроводности, но вызывают значительное понижение сопротивления усталости. Трещины, которые соответствуют всем этим требованиям, представляют собой узкие остроконечные трещины. Этот тип трещин, даже если они неглубоко проникают в металл, будет вызывать сильное ослабление материала, благодаря концентрации напряжений. Однако они не будут вызывать большой потери веса, так как они очень узкие, и точно так же они не вызовут большой потери электропроводности, пока не проникнут в металл на большую глубину. Таким образом работы Гулда приводят к тем же заключениям, как и исследования Гафа, хотя и при помощи разных методов. [c.593]

Искажения, вызва11ные наложением сварных швов, ухудшают внешний вид, а иногда и снижают работоспособность конструкции. В листовых конструкциях причиной перемещений являются угловые деформации и потеря устойчивости при продольной усадке. Балки от наложения продольных и поперечных швов испытывают укорочение, изгиб и закручивание (рис. 4.8). Оценить величину перемещений можно с помощью методов, приведенных в 4.3.1.4. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...