Давление Эпюры

Для полой сферы предыдущей задачи определить предел упругого сопротивления при наличии одного только наружного давления и построить при этом давлении эпюру распределения напряжений по толщине стенок. [c.101]

Для приведенных на рис. 2-34 схем построить тела давления (эпюры, выражающие вертикальную составляющую силы избыточного давления). [c.68]

Заштрихованные на рис. 19-11 фигуры называются эпюрами волнового давления. Эпюра волнового давления a b iai, показывающая, насколько увеличиваются гидромеханические давления для данной вертикали W —W при прохождении через нее вершины волны, является положительной аналогичная эпюра a ib iai, показывающая уменьшение гидромеханических давлений для вертикали, проведенной через подошву волны, является отрицательной. [c.620]

Приведены материалы по определению сил внешнего трения в различных процессах обработки металлов давлением, эпюры распределения сил трения на контактной поверхности, данные по коэффициенту трения для конкретных условий обработки. Освещены методы определения коэффициента трения в процессах пластического деформирования. Рассмотрены вопросы теории смазочного действия, сортамент эффективных технологических смазок, способы их производства, а также смазочные системы и условия их эксплуатации. Описаны методы испытания смазочных веществ. Даны технико-экономические показатели смазок. [c.2]

При действии изгибающего момента М в осевой плоскости соединения происходит перераспределение давлений (эпюра давлений обозначена штриховыми линиями на рис. 4.10). При этом в целях недопущения зазора на кромках соединения ртш 0,25р, исходя из чего получена формула [c.56]

ЦЕНТР ДАВЛЕНИЯ. ЭПЮРА ДАВЛЕНИЯ [c.18]

Пример. Построить многоугольник давления, эпюры напряжений по обрезу и подошве фундамента, а также проверить устойчивость стенки примера 13 (рис. 34) Дано Еу = 0,923 т, = 4,16 т, Ез = 2,09 т, О] = 3,53 т, 0 — = 10,73 т, Оз = 8,45 т. [c.89]

Такую же эпюру распределения напряжений имеют трубы и в том случае, когда они охлаждаются с внутренней стороны без приложения давления. Эпюры распределения осевых остаточных напряжений по толщине изделия при охлаждении его без давления и с приложением давления во внутренней полости обычно совпадают с эпюрами расп]ределения напряжений в окружном направлении. Так, эпюры распределения осевых напряжений по длине трубы, охлаждаемой равномерно с внутренней и наружной поверхности (кривая 1, рис. П.20, в) и охлаждаемой со стороны внутренней поверхности (кривая 2, рис. 11.20, в), аналогичны эпюрам распределения окружных напряжений (рис. 11.20, а и б) при таком же охлаждении. Если же во время охлаждения происходит вытяжка трубы в осе- [c.102]

Составляя расчетные зависимости, полагают, что поворот шипа происходит вокруг центра тяжести соединения — точки О, а первоначальная равномерная эпюра давлений (на чертеже показана штриховой линией) переходит в треугольную, как показано на рис. 7.4, или трапецеидальную. Кроме того, не учитывают действие силы F, перенесенной в точку О, как малое в сравнении с действием момента М. Максимально давление изменяется в плоскости действия нагрузки. При некотором значении нагрузки эпюра давления из трапеции превращается в треугольник с вершиной у края отверстия и основанием, равным 2р. Этот случай является предельным, так как дальнейшее увеличение иагрузки приводит к появлению зазора (раскрытие стыка). Учитывая принятые положения, можно написать [c.87]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где (Гг — напряжения сжатия в радиальном направлении ац и at2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают). Давление р при расчете прочности деталей определяют [см. формулу (7.5)1 по максимальному натягу [c.88]

Действительная эпюра давлений в направлении длины втулки представляется некоторой кривой, приближенный характер которой изображен на рнс. 7.6. Здесь наблюдается концентрация давлений (напряжений) у краев отверстия, вызванная вытеснением сжатого материала от середины отверстия в обе стороны. [c.89]

Силу Р мож 0 находить и геометрически, определяя ее как объем эпюры нагрузки, интенсивность которой в каждой точке стенки равна избыточному давлению линия действия Р проходит через центр тяжести этого объема (см. рис. II—1). [c.34]

Когда пьезометрическая плоскость пересекает стенку, эпюра нагрузки изменяет знак на рис. II—3 показаны эпюры нагрузки и силы давления на стенку для трех характерных положений пьезометрической плоскости О—О, пересекающей стенку. Если Рси то пьезометрическая плоскость проходит через центр тяжести площади стенки при этом участки эпюры с избыточным давлением р и вакуумом р приводятся к двум равным и противоположно направленным силам давления Р, и Р , результирующая которых равна нулю, н воздействие на стенку сводится только к результирующей паре,. момент которой определяется формулой (II—7). [c.35]

Если плотности жидкостей одинаковы, то в некоторых случаях результирующую силу давления на стенку удобно найти по суммарной эпюре нагрузки, интенсивность которой равна разности давлений, действующих по обе стороны стенки в каждой точке ее поверхности. [c.36]

На рис. 11—4 показано в виде примера определение силы давления с помощью такой эпюры в случае двустороннего воздействия жидкостей одинаковой плотности р на стенку при различных высотах уровней и по обе стороны [c.36]

Для верхнего участка стенки иЬ, подверженного одностороннему давлению жидкости (эпюра нагрузки представляет в плоскости чертежа треугольник abe), сила давления Pj определяется по формуле (11—J) [c.36]

Из эпюр давления на каждую сторону перегородки, показанных на рис. II—5 штриховыми линиями, можно получить суммарную эпюру нагрузки (изображена сплошными линиями). [c.38]

Проверить устойчивость плотины, найдя суммарный опрокидывающий и восстанавливающий моменты относительно точки О с учетом давления воды на грунтовую часть плотины (см. эпюру на эскизе). [c.45]

Построить эпюру давления жидкости по высоте в неподвижном сосуде и при ускоренном его движении. [c.89]

Рассматривая течение жидкости в слое смазки как плоское, построить эпюру давлений р по длине башмака и определить, какую нагрузку Р он может нести, если скорость движения опорной поверхности о = 3 м/с и размеры Z. = 60 мм, Hq = 0,2 iMm, угол установки башмака а. 0,25", его ширина (размер в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа) В = 150 мм. Динамическая вязкость масла р = 0,8 П. [c.214]

Построить эпюру давления р по радиусу г диска, вычислить силу Р давления масла на диск. [c.216]

Схема подшипников с наклонной несущей поверхностью показана на рис. 407. Плоскость 1 движется со скоростью v относительно неподвижной поверхности 2 длиной L и шириной В, наклоненной под углом а. Масло, увлекаемое плоскостью, попадая в суживающий зазор, стремится растечься к боковым торцам и входной кромке поверхности 2. Силы вязкости масла, препятствующие течению, вызывают повышение давления в масляном слое (эпюра сверху). Оставшееся после истечения масло, проходя через самое узкое место зазора, отодвигает плоскость 1 от наклонной поверхности, создавая непрерывно возобновляемый масляный слой, минимальная толщина которого равна Iiq. Давление, развивающееся в масляном слое, позволяет системе выдерживать нагрузки, перпендикулярные к направлению движения. Равнодействующая R сил давления масляного слоя находится на расстоянии I = (0,55 -г 0,65) L от передней кромки наклонной поверхности. [c.423]

На самом деле из-за деформаций звеньев р, и V в областях их контакта эпюры давлений на поверхностях АВ и СО представляют собой некоторые треугольники (рис. 68, в), что обусловливает сближение линий действия сил, образующих пару, до величины I < I. Однако этим явлением мы пренебрегаем. [c.95]

При посадке одного цилиндра на другой с натягом окружные напряжения во внутреннем цилиндре становятся сжимающими, а в наружном — растягивающими (рис. 453, а). Если такой составной цилиндр подвергнуть внутреннему давлению, то в нем возникнут дополнительные растягивающие окружные и сжимающие радиальные напряжения (рис. 453, б). Эти напряжения определяются ио формулам (16.14) и (16.15) как для цельного цилиндра. Окружные напряжения от внутреннего давления будут складываться с напряжениями от посадки в наружном цилиндре и вычитаться из них во внутреннем цилиндре. Радиальные напряжения от внутреннего давления и от давления посадки складываются в обоих цилиндрах. Суммарные эпюры напряжений после приложения давления будут иметь вид, представленный на рис. 453, д. Характерным для них является скачок на эпюре а и перелом в эпюре а, на радиусе контакта цилиндров. [c.450]

Рис. 6.4. Эпюра давлений в соединении при нагружении изгибающим моментом

В случае р авномерно распределенной нагрузки (рис. 36, а) эпюра q прямоугольная (рис. 36, б). При действии гидростатического давления эпюра нагрузки q треугольная (рис. 37). Встречаются эпюры q и более сложного вида трапециевидная, синусоидальная и т. д. [c.43]

Проверяем координаты центра давления Хг и гг графически (рис. 1-56,6). Находим центр тяжести эпюры гидростатического давления справа на вертикальную проекцию смоченной части криволинейной поверхности затвора и через него проводим горизонтальную силу Рх2. Описанным выще способом находим центр тяжести поперечного сечения тела давления (эпюра АВКЬ). Через найденный центр тяжести проводим вертикальную составляющую Рг .. Равнодействующая сила Рг пройдет через точку пересечения [c.52]

Кривая ВСО, близкая к поЛуокругрности, йредставляет собой траекторию центра цапфы при со оо центры цапфы и втулки должны совпасть. При соответствующей скорости шипа возрастающее давление (эпюра давлений показана на рис. 13.25, б) в слое масла переместит ось шипа и сблизит ее с осью втулки в наиболее узком [c.398]

В верхней части сохраняется иабыточное давление паров Ри =0,02 Ша. Удельная сила тяжести нефти 8 кН/м . Построить эпюры напряже /й и б-i по высоте резервуара. [c.96]

Смазка подводится в подшипник по ходу вращения цапфы в том месте, где отсутствует гидродинамическое давление р, чаще всего свер ху (см. рис. 16.9) или сбоку (см. рис. 16,8). Подвод смазки в зону давления значительно уменьшает несущую способность подшипника — рис. 16.12. На этом рисунке эпюра давления разорвана в месте подвода смазки, так как давление в подводящем канале всегда мало по сравнению с давлением в зазоре 1юдшииника. [c.283]

Из рассмотрения эпюр давления на каждой стороне стенки (треугольники с основаниями pgHi и pgH. ) следует, что разность давлений по обе стороны стенки на нижнем участке Ьс постоянна во всех его точках и равна р Я (Н //, — — разность уровней жидкости) суммар- [c.36]

Из послед)1его выражения следует, что расход жидкости через поперечное сечеине клина представляет сумму фрикционного расхода и расхода, обусловленного градиентом давления dp/dx вдоль оси л. Прн некотором значении координаты А = А градиент dp/dx = 0, и эпюра скоростей в этом сечении клина будет линейной. Для всех координат, т < лу,, dp/dx > о, II суммарный расход жидкости равен разности расходов фрикционного и напорного течения этому случаю соответствует левая эпюра скоростей. [c.200]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...