Неравномерность распределения

Эта зависимость верна при /ж = 0,298- 0,66 = = 3,55-7,7 i = 0,5- 0,6 Jfe = 0,12-0,6 = 5- 7,5 L = = 0,8—1,87 м. Данные, полученные при каскадном расположении сеток, выражению (3-25) не удовлетворяют, видимо, в связи с наблюдающейся там неравномерностью распределения частиц и газа по сечению камеры, 7 99 [c.99]

Так как общий расход системы определяется выпускным отверстием нижнего бункера, который остается без изменения, то общий расход сохраняется постоянным, но возникает неравномерное распределение расхода между оставшимися каналами (верхняя кривая рис. 9-13,а). Влияние скорости на неравномерность движения показано на рис. 9-13,6. Согласно этому графику неравномерность, выраженная как отношение скорости в канале наибольшего расхода к средней скорости по всей системе, для различных несимметричных компоновок умень- [c.315]

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

Наиболее существенное влияние оказывает расход насадки. С его ростом увеличивается количество тепла, отбираемого в верхней камере, и снижается температура газов и насадки на выходе из нее. При этом неравномерность распределения температур по сечению заметно увеличивается. Так, при небольших расходах насадки (200—600 кг/ч) поле выходных температур практически равномерно, а при расходах более 1 500 /сг/ч неравномерность достигает 300—400° С. Характер температурного поля насадки определяет процесс нагрева воздуха в нижней камере. При прямоточном движении газов и воздуха и неравномерном распределении температур насадки воздух успевает нагреться в первых (по ходу) горячих слоях насадки и последующие, слои работают с очень низким температурным напором. При достаточно больших расходах насадки (свыше 1 ООО кг/ч) этот температурный напор становится отрицательным, что приводит к обратному теплообмену, т, е. к переходу тепла 380 [c.380]

Первая группа. Предшествующая обработка может привести металл в неустойчивое состояние. Так, холодная пластическая деформация создает наклеп — искажение кристаллической решетки. При затвердевании не успевают протекать диффузионные процессы, и состав металла даже в объеме одного зерна оказывается неоднородным. Быстрое охлаждение или неравномерное приложение напряжений делает неравномерным распределение упругой деформации. Неустойчивое состояние при комнатной температуре сохраняется долго, так как теплового движения атомов при комнатной температуре недостаточно для перехода в устойчивое состояние. [c.225]

Если концентрация раствора выравнялась, то гетеродиффузия, подобно самодиффузии, становится хаотической по направлению. Известны случаи так называемой восходящей диффузии от. мест с низкой концентрацией к местам с высокой концентрацией. В каждом случае имеются особые причины для такого процесса (обычно неравномерное распределение третьего медленно диффундирующего элемента или неравномерное распределение напряжений), в основе которого также лежит стремление системы н уменьшению свободной энергии. [c.320]

При новом отпуске с последующим быстрым охлаждением хрупкость будет снята. Произойдет это потому, что выше 600°С неравномерность распределения фосфора по зерну уже не может сохраниться, его концентрация [c.375]

С(.= 1,1...1,2 — коэффициент неравномерности распределения нагрузки между сателлитами [c.151]

Для расчета подшипников качения находят реакции опор и / 2 (рис. 9.2), сила, действующая на вал. Учитывая наибольшую возможную неравномерность распределения общего момента по потокам, эту силу определяют по формулам (АГ(-= 1,2 0 =3) [c.152]

Общим недостатком консольного расположения шестерни (рис. 14.4, (Т г) является неравномерное распределение нагрузки по длине зуба шестерни. [c.254]

Шпоночное соединение трудоемко в изготовлении. При передаче вращающего момента оно характеризуется значительными местными деформациями вала и ступицы, что приводит к неравномерному распределению давления но поверхности контакта посадочных поверхностей вала и ступицы, а также на рабочих гранях шпонки и шпоночных пазов, что, в свою очередь, снижает усталостную прочность вала. Поэтому применение шпоночных соединений должно быть ограничено. Его следует применять лишь в том случае, когда для заданного момента не удается подобрать посадку с натягом из-за недостаточной прочности материала колеса. [c.56]

Коэффициент Кщ учитывает неравномерность распределения нагрузки по [c.26]

Коэффициент А/р учитывает неравномерность распределения напряжений у основания зубьев по ширине зубчатого венца. [c.26]

Учитывая наибольшую возможную неравномерность распределения общего момента по потокам, силу F (//), действующую на вал со стороны зубчатого зацепления, определяют по формулам для входного вала (схема рис. 14.3, а) [c.224]

Отклонение от соосности звеньев передачи приводит к неравномерному распределению нагрузки по зонам зацепления, нарушению силового равновесия и, как следствие, к снижению долговечности и даже поломке вала. [c.243]

Определенное влияние на топливную экономичность и токсичность оказывает конструкция и качество изготовления впускных трубопроводов. Необработанная поверхность впускного трубопровода ухудшает наполнение цилиндров, по-разному формирует топливную пленку на поверхности патрубков отдельных цилиндров, приводит к неравномерности распределения и необходимости [c.38]

ПОДГОТОВКИ смеси обогащенного состава с расчетом на самый бедный цилиндр. Оптимизация формы каналов впускного трубопровода, повышенное качество обработки внутренних поверхностей существенно снижают неравномерность распределения смеси, достигающую 20% для восьмицилиндрового двигателя, приводят к снижению суммарных выбросов на 7. .. 9% и экономии топлива до 2% (21. [c.39]

Обеднению топливовоздушной смеси препятствует неравномерность распределения смеси по цилиндрам [c.40]

В наиболее удаленном от карбюратора цилиндре смесь по составу приближается к предельной по воспламеняемости, при этом возможны пропуски воспламенения, что приводит к резкому росту выбросов углеводородов. Причиной неравномерности распределения является, в частности, отклонение потока смеси дроссельными заслонками в сторону определенных цилиндров, плохое распыливание топлива в карбюраторе на режимах малых нагрузок вследствие низких значений скоростей воздуха в диффузоре карбюратора. [c.41]

Макро- и микропоры в окисной пленке Неравномерное распределение на поверхности металла вторичных продуктов коррозии Неравномерная деформация [c.189]

Неравномерное распределение лучистой энергии [c.190]

Ясно, что неравномерность распределения напряжений возрастает с увеличением длины шва и разности податливостей деталей. [c.59]

По степени раскисления сталь изготовляют кипящей, спокойной н полуспокойной (соответствующие индексы кп , сн и пс ). Кипящую сталь, содерн ащую не более 0,07% Si, получают при неполном раскислении металла. Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. Кипящая сталь склонна к старению в околошовной зоне и переходу в хрупкое состояние при отрицательных температурах. В спокойной стали, содержащей не ыенев 0,12% Si, распределени(3 серы и фосфора более равномерно. Эти стали менее склонны к старению. Полуспокопная сталь занимает проме куточное положение мел ду кипящей и спокойной сталью. [c.204]

При различных исходных заданиях можно получить различные схемы уравнонешивания и получить положение точки 5 — центра масс механизма — в любом месте прямой AD или на ее продолжении, как это показано на рис. 13.33. При всех трех положениях центров масс Sj, и S3 механизм будет уравновешен, но для положений S2 и S3, когда центр масс S находится вне отрезка AD, прот1 Вовесы должны быть расположены на больших расстояниях от шарниров, что конструктивно неудобно. Кроме того, расиоло-жепие общего центра масс S за точками А ц D дает неравномерное распределение сил веса на опоры и невыгодно с точки зрения устойчивости механизма. Поэтому надо считать, что наиболее рациональным является расположение центра масс механизма между точками Л и D. В каждом конкретном случае это расположение может быть задано в зависимости от поставленных конструктивных требований. [c.288]

Для неустано11иви]егося потока вязкой жидкости необходимо учесть си1 е неравномерность распределения скоростей и потери напора, следовательно, уравнение (1.160) будет иметь вид [c.137]

Неравномерность распределения тепловыделения по высоте и радиусу активной зоны с шаровыми твэлами, особенно в варианте бесканальной активной зоны, существенным образом сказывается на температуре топлива и, следовательно, на объемной плотности теплового потока и энергонапряженности ядерного топлива. [c.18]

Влияние геометрического симплекса сеток doldi немонотонно. Эта величина характеризует стесненность прохода частиц через отверстия сеток и загроможден-ность этих отверстий для прохода воздуха. Первый фактор увеличивает механическое торможение, второй создает условия для неравномерного распределения воздуха по сечению камеры, уменьшая Мт. Согласно [Л. 332] при 1,87<й о/с т< 10,2 коэффициент торможения уменьшается при 10,2<й о/й т< 12,25 увеличивается. [c.93]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Диаграмма изотермического превращения в стали 18Х2Н4ВА показывает также, что эту сталь нельзя подвергать отжигу, так как аусте-нит в перлитообразные структуры не превращается. Поэтому единственной смягчающей обработкой этой стали является высокий отпуск под критическую точку (660 10°С). Структура стали после такой обработки (в состоянии поставки) представляет собой сорбит с неравномерным распределением углерода (рис. 298,а). [c.382]

Для расчета межосевого расстояния передачи предварительно следует определить значение некоторых козффициен-юв. Коэффициент межосевого расстояния Л1д = 49,5. Коэффициент неравномерности распределения нагрузки между сателлитами примем K =, 2. Примем коэффициент ширины колеса ф = 0,315. Передаточное число н = г/2 = 72/18 = 4. Коэффициент ширины ф = 0,5фу(м +1) = 0,5-0,315(4+1) = 0,787. По формуле (2.9) коэффициен концентрации нагрузки А1 ,= 1- -2ф /5= 1+2-0,787/8= 1,2. Число сателлитов С=3. [c.158]

Коэ( )фициент Кщ учитьтает неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий, обусловливаемую погрешностями изготовления (погрешностями направления зуба) и упругими деформациями валов, подшипников. Зубья зубчатых колес могуч прирабатываться в результате повышенного местного изнашивания распределение нагрузки становится более равномерным. Поэтому рассматривают коэфс()ициенты неравномерности распределения нагрузки в на-ча. 1ьный период работы Кщ и после приработки Кщ [c.18]

Кр — коэффициент, учитьгааюший неравномерность распределения напряжении у основания зубьев по ширине зубчатого венца, оценивают по формуле [c.21]

Осуществляя сборку передачи при нaли ши угловой погрешности принудительным поворотом там1)1как)Щсго колеса, получают значительное предварительное нагружение передач, а в последующем неравномерное распределение внешнего вращающего момента по отдельным потокам. [c.214]

Спиртовые топлива. К спиртовым топливам относятся метанол, метиловый спирт СН3ОН и этанол, этиловый спирт С2Н5ОН. Спирты в качестве топлива для ДВС применялись и ранее, когда по разного рода причинам ощущалась острая нехватка бензинов. По своим эксплуатационным свойствам спирты заметно уступают бензинам. Теплотворная способность метанола—19260. .. 19700 кДж/кг, этанола — около 26800 кДж/кг, бензина — 43000. .. 45500 кДж/кг, т. е. у метанола теплота сгорания в среднем в 2,25 раза ниже, чем у бензина. Стехиометрические соотношения воздух-метанол — 6,4, воздух—этанол — около 9. Это означает, что при одинаковом запасе хода по топливу автомобили, работающие на спиртовом топливе, должны иметь в 1,7. .. 2,4 раза большие по объему топливные баки. Кроме того, у метанола значительно большая, чем у бензина (56,4 против 9,2 кДж/кг), теплота испарения, а также более высокое давление насыщенных паров, приводящее к повышению неравномерности распределения смеси по цилиндрам. Для устранения этого необходимо производить интенсивный подогрев воздухометанольной смеси. [c.53]

Для современных двигателей, выполненных на пределе эффективного обеднения бензовоздушной смеси, ошибка в определении а на несколько сотых долей единицы может привести к существенной погрешности в расчете выбросов СО. Ряд слагаемых уравнения при а 1 теряют смысл, хотя на самом деле выбросы СО имеют место из-за неравномерности распределения смеси по цилиндрам. [c.107]

Неравномерное распределение тока по поверхности корроди-руюш,его металла, а также непостоянство условий в течение коррозионного процесса (например, изменение соотношения площадей Sa и SJ и трудности учбта этих изменений делают аналитические расчеты / и / ах по приведенным выше уравнениям приближенными. Эти расчеты можно использовать для сопоставления с действительно наблюдаемыми скоростями коррозии в целях подтверждения правильности предполагаемого механизма протекания процесса. Кроме того, анализ этих уравнений позволяет сделать важные выводы о влиянии различных факторов на скорость коррозии коррозирнный ток растет с увеличением Ео р процесса и падает с ростом R и поляризуемостей анодного и катодного процессов Яа и Р . [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...