Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Температура поверхности

Вт/(м -К). Он характеризует интенсивность процесса теплоотдачи. Численное значение его равно тепловому потоку от единичной поверхности теплообмена при разности температур поверхности и жидкости в 1 К.  [c.77]

Решение таких задач находится методом последовательных приближений. Вначале для расчета значений си и aj приходится задаваться температурами поверхностей трубы из условия I > /с > t 2> /ж2. причем разность соседних температур тем больше, чем больше термическое сопротивление между ними. Исходя из этого принимаем / i=85,5° /е2 = 85°С.  [c.99]


Зная значение теплового потока, уточним значения температур поверхностей трубы. Сог-  [c.99]

Уточненные значения температур поверхностей стенки трубы близки к предварительно принятым, поэтому повторный расчет с использованием этих уточненных температур дает то же самое значение теплового потока Q. Если бы результат повторного расчета отличался от предварительного более чем на 10 %, то следовало бы провести еще одно уточнение.  [c.100]

Уточним температуру поверхностей стенки трубки 1) со стороны пара по формуле (12,8) Q,,/(a,f) = 158,8-  [c.110]

Интенсивность теплоотдачи от воздуха на 2- 3 порядка ниже, чем от воды, поэтому и количество теплоты, получаемой поверхностью тела человека в сауне, много меньше, чем в кипяшей воде. В сауне это количество теплоты отводится от поверхности тела за счет испарения пота, поэтому температура поверхности удерживается в допустимых пределах.  [c.212]

Использование воды в качестве теплоносителя позволяет регулировать отпуск теплоты наиболее простым способом — изменением температуры теплоносителя при неизменном его расходе. Кроме того, применение воды позволяет поддерживать температуру поверхностей нагревательных приборов (бата-  [c.218]

Предложенная схема сжигания топлива позволя.ет регулировать теплообмен как в отдельных элементах пароводяного тракта, так и в одной секции или модуле ВПГ. Выбирая и поддерживая при работе необходимые температуры и коэффициенты теплоотдачи, можно обеспечить температуру поверхностей нагрева на необходимом уровне.  [c.26]

В псевдоожиженном слое крупных частиц практически обоснованно предполагать, что температурный перепад между поверхностью теплообмена и ядром слоя сосредоточен в основном на первом от поверхности ряде частиц. Можно также считать, что от поверхности к частице тепло передается теплопроводностью через газовую линзу, образованную поверхностями, теплообмена и частицы и условно ограниченную цилиндрической поверхностью диаметром, равным с1ц (для упрощения расчетов, как и ранее, частицу принимаем в виде цилиндра диаметром йц, а газовую прослойку — в виде диска того же диаметра и по объему, равному линзе), т. е. рассматривается задача по прогреву пакета из двух пластин (газ и частица) толщиной б и R = d соответственно с одинаковой начальной температурой to поверхность одной стороны пакета мгновенно приобретает температуру /ст, которая поддерживается постоянной, температура поверхности противоположной стороны также постоянна в про-  [c.95]

Приняв to за начало отсчета температур, т. е. введя температуры поверхностей пакета ст, = ст—я tf = = to—to, получим задачу, в постановке аналогичную  [c.98]


Первый этап относительно медленного охлаждения называется стадией пленочного кипения, второй этап быстрого охлаждения — стадией пузырчатого кипения. Когда температура поверхности металла ниже температуры кипения жидкости (при охлаждении в воде — ниже 100°С), жидкость кипеть уже не будет, и охлаждение замедлится. Этот третий этап охлаждения носит название стадии конвективного теплообмена.  [c.291]

Плоскую поверхность необходимо изолировать так, чтобы потери теплоты с единицы поверхности в единицу времени не превышали 450 Вт/м2. Температура поверхности под изоляцией i = 450° , температура внешней поверхности изоляции с2=50°С.  [c.5]

Температура поверхности проволоки определяется из условий теплоотдачи  [c.27]

Определить температуры поверхности ленты и середины по ее толщине, если коэффициент теплоотдачи на поверхности нагревателя а=1000 Вт/(м .°С), температура среды / , = Ю0°С и коэффициент теплопроводности константана Х=20 Вт/(м-°С).  [c.28]

Температура поверхности кладки = 14,3° С. Температура середины кладки i.=o=18° , следовательно, по истечении 1 ч температурные возмущения практически еи1,е пе достигнут середины степы.  [c.52]

Тонкая пластина длиной k = 2 м и шириной а=1,5 м обтекается продольным потоком воздуха (рис. 41). Скорость и температура избегающего потока равны соответственио Шо = 3 м/с i o = 20° . Температура поверхности пластины с==90°С.  [c.59]

Вычислить количество теплоты, отдаваемой воздуху, ири условии, что температура поверхности пластины с = 80°С, а ее размер вдоль потока /=1 м и поперек потока й = 0,9 м.  [c.63]

Определить потери теплоты с 1 м трубопровода qi. Вт/м, если температура спокойного воздуха, окружающего трубопровод, t,u2 — = 20° С. Определить также температуру поверхностей трубопровода и изоляции t u t 2 и сз.  [c.104]

Находим тепловой поток и температуры поверхностей  [c.106]

W=G p Вт/°С ki и 2 — постоянные по длине коэффициенты теплопередачи, отнесенные к единице длины, Вт/(м-°С). В рассматриваемом частном случае задано 2 = 02 и Г — температура поверхности теплообмена.  [c.130]

Координата максимальной температуры поверхности теплообмена определяется формулой  [c.134]

Средняя температура воды /,к=10°С и температура поверхности трубки <с=50°С.  [c.138]

Определить, какую температуру поверхности трубы необходимо поддерживать, чтобы плотность теплового потока составляла q = = 4,5-10 Вт/м , и каково при этом будет значение коэффициента теплоотдачи.  [c.139]

Какая при этом должна быть температура поверхности трубы н какое значение будет иметь коэффициент теплоотдачи  [c.140]

Сравнение произвести при одинаковых скоростях и средних температурах жидкостей, равных соответственно w=2 м/с и tx = 70° , и при температуре поверхности трубки <с=90°С.  [c.141]

Найти коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к маслу для третьего ряда труб пучка при условии, что температура поверхности труб /с = 90° С.  [c.144]

Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к натрию в теплообменнике, рассмотренном в задаче 6-24, если скорость набегающего потока и средняя температура натрия соответственно равны ш = 0,8 м/с ж = 300° . Найти также количество теплоты, воспринимаемой натрием, если средняя температура поверхности труб /с = 305°С и пучок состоит из д=56 труб длиной 1=1 м.  [c.148]

Определить коэффициент теплоотдачи от вертикальной плиты высотой Я=2 м к окружающему спокойному воздуху, если известно, что температура поверхности плиты о = 100°С, температура окружающего воздуха вдали от поверхности <ж = 20 С.  [c.150]

Определить коэффициент теплоотдачи от горизонтальной плиты, обращенной теплоотдающей поверхностью кверху, с размерами аХЬ = 2ХЗ м2, к окружающему спокойному воздуху, если известно, что температура поверхности плиты /с = 100° С и температура окружающего воздуха вдали от плиты <ж = 20°С.  [c.151]

Определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб к маслу, если температура масла ) ш = 60°С, а температура поверхности труб г с=90°С. Расстояние между трубами относительно велико, и расчет теплоотдачи можно производить как для одиночного цилиндра.  [c.152]

Вычислить коэффициент теплоотдачи от поверхности нагревателя к металлу для случая, когда контур заполнен натрием с температурой /)к = 200°С, а температура поверхности нагревателя t = = 400° С.  [c.154]


Обычно температура поверхности постоянна /с = onst, тогда  [c.77]

Аналогичным обр ом осуществляется и тепловое взаимодействие потока с пластиной. Частицы жидкости, прилипшие к поверхности, имеют температуру, равную температуре поверхности 1с. Соприкасающиеся с этими частип.ами движу циеся слои жидкости охлаждаются, отдавая им свою теплоту. От соприкосновения с этими слоями охлаждаются следующие более удаленные от поверхности слои потока—так формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура меняется от t на поверхности до в невозмущенном потоке. По аналогии с гидродинамическим пограничным слоем толщина теплового по1 раничного слоя бт принимается равной расстоянию от поверхности до точки, в которой избыточная температура жидкости отличается от избыточной температуры невозмущенного потока Ож = ж — (г на малую величину (обычно на 1 %).  [c.79]

Во II рабочем участке шаровые калориметры были раздвинуты (объемная пористость /п = 0,31). Опыты по определению среднего коэффициента теплоотдачи проводились на воздухе при давлении 0,1—0,9 МПа, температуре на входе в рабочий участок 30—285° С нагреве в рабочем участке 10—50° С и средней температуре поверхности шарового калориметра 200— 330° С. Установившийся режим определяли по температурам газа и поверхности элементов и отсутствию температурной разности между внутренней трубой и силовым чехлом. Тепловой баланс между мощностью электрокалориметров и нагревом воздуха подсчитывали по зависимости  [c.73]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ.  [c.85]

При использовании частиц из различных окислов (АЬОз, 2гОг, песок) лучистый поток при температуре 1400 °С может составлять до 60% общего потока энергии [144, 146]. Очень сильно, как оказалось, теплообмен излучением зависит от температуры погруженной в слой поверхности [147—149]. Проведенные измерения зависимости степени черноты псевдоожиженного слоя от температуры поверхности свидетельствуют о значительном охлаждении частиц во время пребывания их около стенки теплообменного устройства и неаддитивности процессов конвективно-кондуктивного и радиационного обмена [149].  [c.137]

Если частицы, образующие дисперсную систему, неподвижны, характеризуются низкой теплопроводностью, а процессы переноса интенсивны, температурное ноле может оказаться сильно изменяющимся в пределах элементарного слоя. При этом частицы нельзя характеризовать одной, постоянной по всей поверхности, средней температурой. Более точным приближением будет в этом случае следующая схема поверхности частиц а, i,. с, d имеют одну среднюю температуру, поверхности а, i, с, d —другую. При таком задании температуры частиц, учитывающем их неизотермич-ность, излучательная способность элементарного слоя должна зависеть также от градиента температуры в его пределах и может быть определена лишь по формулам (4.26) — (4.28).  [c.157]

Рис. 4.17. Распределение температуры вблизи поверхности теплообмена (по данным [180]) а — при заданной толщине неизотермичной зоны (/ — Mt = 2- 2 — 3 3—5 —11 5 —-V,=20) б — зависимость температуры частиц, примыкающих к теплообмеиной поверхности (2) н ядру слоя (/), от размера неизотермичной зоны I — температура поверхности // — температура слоя Рис. 4.17. <a href="/info/249037">Распределение температуры</a> вблизи поверхности теплообмена (по данным [180]) а — при заданной толщине неизотермичной зоны (/ — Mt = 2- 2 — 3 3—5 —11 5 —-V,=20) б — <a href="/info/59874">зависимость температуры</a> частиц, примыкающих к теплообмеиной поверхности (2) н ядру слоя (/), от размера неизотермичной зоны I — температура поверхности // — температура слоя
Вычислить для условий задачи 4-3 значения среднего коэффициента теплоотдачи и теплового иотока на 1 м пластины для воздуха и воды, если температура поверхности пластины <с = 50°С.  [c.61]

Определить среднее значение коэффициента теплоотдачи и плотность тенлоного потока иа поверхности пластины при условии, что температура поверхности пластины /с = 50°С. Расчет произвести в предположении, что по всей длине пластины режим течения в пограничном слое турбулешный.  [c.64]

Скорость и температура пабегаюп его потока равны соответст-вепно аио=200 м и /о=30°С. Температура поверхности пластины f =90° . Длина пластины вдоль потока =120 мм, а ее ширина й =200 мм.  [c.65]

В котелькой проложены два горизонтальных паропровода диаметрами di=50 мм и 2=150 мм. Оба паропровода имеют одинаковую температуру поверхности /с =450° С. Температура окружающего воздуха /ш=50°С. Паропроводы проложены друг от друга на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние.  [c.150]



Смотреть страницы где упоминается термин Температура поверхности : [c.72]    [c.77]    [c.97]    [c.75]    [c.84]    [c.92]    [c.352]    [c.390]    [c.291]   
Смотреть главы в:

МОП-СБИС моделирование элементов и технологических процессов  -> Температура поверхности



ПОИСК



124 — Температура рабочей поверхности

191, 192 — Влияние структуры металлического контрэлемента 249 — 251 — Влиямне температуры 227 — 232 — Расчет тепловой динамики 296—304 — Средняя температура поверхности

191, 192 — Влияние структуры металлического контрэлемента 249 — 251 — Влиямне температуры 227 — 232 — Расчет тепловой динамики 296—304 — Средняя температура поверхности испытаний

633, 639 — Цементация без непосредственной закалки нагрева и выдержки при рабочей температуре термообработки 612 — Обрабатываемость Оценка по качеству поверхности

АТМ-2 Зависимость температуры рабочей поверхности от давления

АТМ-2 Зависимость температуры рабочей поверхности трения от нагрузки

Анализ течения в области IV около точки скачкообразного изменения температуры и каталитических свойств поверхности

Вал, расчет температуры поверхности в зоне

Влияние коэффициента аккумуляции тепла на температуру поверхности раздела и прочность адгезионного сцепления при высокотемпературном напылении. X. Кайзер

Влияние температуры и длительности пребывания электролита на металлической поверхности на скорость коррозии

Влияние характера напряженного состояния, состояния поверхности, размера образцов на хладноломкость. Влияние скорости деформации на критическую температуру хрупкости

Глава двадцатая. Испарительные поверхности нагрева Пароперегреватели. Регулирование температуры пара

Зависимость сил адгезии от формы поверхности и температуры водной среды

Изменение формы Ф-поверхности с температурой

Изменение элементарного состава и свойств поверхности коксов в зависимости от температуры прокаливания

Измерение температур поверхностей

Измерение температуры и топографирование поверхности моря

Измерение температуры открытой поверхности жидкого металла пирометрами излучения

Измерение температуры поверхности и внутри тела

Измерение температуры поверхности массивных объектов ИПТ

Измерение температуры поверхности при расположении ИПТ внутри тела

Измерение температуры поверхности стенок плоскими (пластинчатыми) ИПТ

Измерение температуры поверхности тела при внешнем расположении ИПТ

Изоляция поверхностей с положительной температурой

Интегралы J rJn(ar)Jn(r) dr . 6. Неограниченный цилиндр с температурой поверхности

Казаков (Москва). Устойчивость нестационарного пограничного слоя на линии растекания стреловидного крыла при изменении во времени температуры поверхности и скорости отсоса газа

Ковка высоколегированных жаропрочных нагрева 507 — Температура начала рекристаллизации 514 — Улучшение поверхности слитка

Конечный цилиндр. Поверхность при нулевой температуре. Начальная температура

Кривая опорной поверхности усталости — Влияние температуры

Линейный поток тепла. Твердое тело, огравнченное двумя параллельными плоскостями. Ограниченный стержень . 30—31. Ограниченный стержень. Температура концов равна нулю. Начальная температура (х. Теплообмен на поверхности отсутствует

Методические погрешности измерения температуры поверхности и внутри тела

Методы определения температур поверхности теплообмена

Монтаж изоляции поверхностей с отрицательными температурами

Монтаж изоляции поверхностей с положительной температурой

Нагрев при постоянной температуре поверхности

Накатка горячая Температура поверхности — Расчет

Начальная температура f(x). На поверхности нет теплообмена

Неограниченный цилиндр г а.Начальная температура (г,в) Температура поверхности равна нулю

Неограниченный цилиндр радиуса г а. Теплообмен на поверхности со средой нулетемперлтуры. Начальная температура

Обеспечение наивыгоднейшей температуры поверхности нагрева

Обтекание тела произвольной формы с постоянной температурой поверхности

Обтекание тела произвольной формы с произвольным распределением температуры поверхности

Ограниченный стержень при наличии теплообмена на его поверхности. Случай неустановившейся температуры

Ограниченный стержень. На поверхности происходит теплообмен. Концы при фиксированных температурах. Установившаяся температура

Ограниченный стержень. Теплообмен на концах. Температура среды равна нулю. Начальная температура fx). Теплообмена на боковой поверхности нет

Определение поверхности нагрева теплообменного аппарата. Средняя разность температур

Определение поверхности нзгрева теплообменного аппарата. Средняя разность температур

Определение поля температур, средней температуры поверхности трения и температурной вспышки при нестационарном режиме трения

Определение средней разности температур и поверхности нагрева теплообменного устройства

Определение температуры на внутренней поверхности обмуровки экранированной стены

Определение температуры нагрева стенки охлаждаемого электрода от предварительных пробеганий дуги по поверхности электрода

Определение температуры поверхностей кладки

Определение толщины изоляции с целью предотвращения конденсации влаги из воздуха на поверхности изоляции аппаратов и трубопроводов с отрицательными температурами

Определение толщины изоляционного слоя по заданной температуре на поверхности изоляции

Особенности конструкций тепловой изоляции для поверхностей с отрицательными температурами

Пара Температура поверхности трения

Перенос тепла внутри теплозащитного покрытия 3- 1. Влияние теплового потока на зависимость температуры поверхности от времени

Перенос энергии при скачке температур на поверхности

Перепад температур изолированной поверхности и окружающего воздуха

Пленочная конденсация движущегося пара произвольно ориентированной поверхности с переменной температурой

Поверхность излома при испытании в интервале переходных температур

Поверхность излома при испытании при различных температура

Поверхность средняя температура

Поверхность шара г а поддерживается при температуре F (0, р)

Полуограниченное твердое тело Начальная температура равна нулю. Поверхность при температуре . 24. Полуограниченное твердое тело. Температура границы—гармоническая функция времени

Полуограниченное твердое тело. Начальная температура равна нулю. Поверхность находится при температуре

Полуограниченное твердое тело. Температура поверхности является гармонической функцией времени

Полуограниченное твердое тело. Теплообмен на поверхности в среду с нулевой температурой. Начальная температура постоянна

Полуограниченное твердое тело. Теплообмен на поверхности. Температура среды (г). Начальная температура равна нулю

Полуограниченное тело с начальной температурой (х) и нулевой температурой поверхности

Полуограниченный стержень ж 0. Теплообмен на поверхности ж 0. Температура среды a os ог. Начальная температура равна нулю

Прлуограниченкое твердое тело. Теплообмен на поверхности. Температура среды равна нулю. Начальная температура постоянна

Пульсации температуры поверхности теплообмена

Равномерное приложение температуры по прямоугольным областям на поверхностях полубесконечной трещины в пространстве

Равномерное распределение температуры по кольцевой области поверхности внешней дискообразной трещины

Равномерное распределение температуры по кольцевой области поверхности дискообразной трещины

Равномерное распределение температуры по концентрической круговой площадке на поверхности дискообразной трещины

Равномерное распределение температуры по поверхности дискообразной трещины

Равномерное распределение температуры по поверхности дискообразной трещины в круговом цилиндре

Равномерное распределение температуры по поверхности дискообразной трещины в шаре

Равномерное распределение температуры по поверхности дискообразной трещины, параллельной границе полупространства

Равномерное распределение температуры по поверхности эллиптической трещины

Равномерное распределение температуры по поверхностям двух компланарных дискообразных трещин

Разрушение поверхности трения в результате действия температуры

Распределение температур в конвективной части котельных агрегаСхемы и устройства с утилизационными поверхностями нагрева

Распределение температуры в пограничном слое на теплоизолированной поверхности при Рг

Расчет температуры внутренней поверхности ограждения при интенсивном излучении

Расчет температуры поверхности вала в зоне контакта

Расчет тепловой изоляции поверхностей с отрицательными температурами

Расчетное определение температуры металла стенок труб поверхностей нагрева

Расчетные температуры стенок поверхностей нагрева

Режим горячий температурой поверхности

Сварка полупроводников с металлами — Выбор свариваемого материала 233— Зависимость времени выдержки от температуры сварки 236, 237 — Зависимость между температурой сварки и давлением сжатия 235 — Конструирование контактов полупроводник-металл 232 — Подготовка свариваемой поверхности 234 — Рекомендуемые покрытия 235 — Режимы 237 —Технология

Серегин, Ю. А. Епифанцев. Энергосиловые параметры, температура на контактной поверхности и температурные градиенты при обработке трением предварительно нагретого металла

Скорость коррозии и возможность использования поверхностей нагрева при температуре стенки ниже точки росы

Сосредоточенное приложение температуры в двух противолежащих точках поверхностей полубесконечной трещины в пространстве

Сосредоточенное приложение температуры вдоль окружности на поверхности внешней дискообразной трещиОсесимметричное распределение температуры на поверхности внешней дискообразной трещины

Средняя температура воздуха в различных пунктах СССР — Потери тепла неизолированными и изолированными поверхностями

Структура химически неравновесных течений при скачкообразном изменении температуры и каталитических свойств поверхности

Температура Земли и колебания температуры на ее поверхности

Температура абсолютная отражающей поверхности средневзвешенная

Температура внешней поверхности зашлакованной стены

Температура внутренней поверхности обмуровки

Температура внутренней поверхности ограждения

Температура нагретой поверхности в помещении допустимая

Температура наружных поверхностей парогенера

Температура окружающего пространства и поверхности стекла

Температура отражающей поверхности средневзвешенная

Температура поверхностей и коэффициент у для электролизеров с ВТ и ОА

Температура поверхности - гармоническая функция времени

Температура поверхности груза

Температура поверхности изоляции

Температура поверхности ограждения в помещении расчетная

Температура поверхности преграды

Температура поверхности при испарении

Температура поверхности равна нулю, начальная температура равна (г, 6, р)

Температура поверхности раздела жидкость пар

Температура поверхности теплообмена

Температура поверхности шлаковой ванны и вязкость шлака, вытекающего из ванны

Температура стенок поверхностей нагрева

Тепловая изоляция трубопроводов с положительной температурой поверхности

Теплообмен на поверхности г в со средой нулевой температуры. Начальная температура (г) . 66. Применение теории к определению коэфициентов теплопроводности плохих проводников

Теплопередача излучением при изменении температуры газовой среды вдоль изотермической поверхности нагрева

Теплофизические основы измерений нестационарных температур и плотностей тепловых потоков на облучаемой поверхности при импульсном лучистом нагреве

Технически достижимый и экономически оправданный уровень температур уходящих газов при использовании малогабаритных поверхностей нагрева для малосернистых топлив

Титарев, Е.М. Шахов (Москва). Теплоотдача и испарение с плоской поверхности в полупространство при внезапном повышении температуры тела

Труба Поверхность излома при различных температурах

Уравнение для температуры поверхности нагрева

Ферми поверхность (ПФ) температуры

Физическое моделирование контактной температуры при соударении поверхностей

Хрусталев. Определение истинной температуры поверхности внутреннего цилиндра в системе двух коаксиальных неравномерно нагретых цилиндров

Шар 0 а с начальной температурой (г) и температурой поверхности

Шар 0 г а. Начальная температура (г). На поверхности сферы происходит теплообмен

Шар га. Начальная температура (г, 0, р). Температура поверхности равна нулю

Шар радиуса Ь состоит ив двух различных материалов. Поверхность гЬ поддерживается при постоянной температуре v0. Начальная температура равна нулю

Эволюция полей температуры н перемещений при тепловом ударе по поверхности оболочки

Эффективная или яркостная температура поверхности неравномерно нагретого тела



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте