Стенка твердая

При перемещении жидкости возможны два основных режима течения ламинарный и турбулентный. При ламинарном режиме отдельные струйки жидкости не перемешиваются друг с другом, или, иначе, каждая частичка жидкости движется параллельно стенке твердого тела (в частности, стенке канала). При турбулентном режиме кал<дая частица потока, участвуя в общем поступательном движении, кроме того, совершает различные поперечные движения, в связи с чем поток движется в виде беспорядочной массы, сильно возмущенной вихрями. Чем больше образуется вихрей, тем сильнее перемешивание и тем больше турбулентность потока. [c.306]

Как видно из приведенного уравнения, для определения а в опытах необходимо измерять тепловой поток Ф, температуру стенки твердого тела ter и температуру жидкости t. [c.329]

Жидкость не всегда бывает со всех сторон ограничена стенками твердого сосуда. Таков случай жидкости, содержащейся в сосуде и имеющей свободную поверхность, на которую действует внешнее давление воздуха. Если это внешнее давление постоянно, то для равновесия необходимо, чтобы свободная поверхность была поверхностью уровня. [c.270]

Рассмотрим теплообмен излучением между газом и поверхностью стенки (твердое тело) при упрощающем допущении — изотермичности газа [90]. Пусть некоторый объем газа имеет температуру Тх, среднюю степень черноты Ej (Ti), поглощательную способность Лх газ заключен в оболочку, площадь внутренней поверхности которой равна F, температура поверхности Т , степень черноты (Т ), поглощательная способность Л2 (T a). [c.344]

В установившемся движении жидкости трубка тока ведет себя подобно действительной трубке, через которую течет жидкость. Это связано с тем, что не может существовать потока жидкости сквозь стенки трубки тока, так как, по определению, поток всегда касается стенок трубки тока. Кроме того, эти стенки имеют фиксированное положение в пространстве, так как движение установившееся и, следовательно, движение жидкости внутри трубки тока не изменится, если мы заменим стенки твердой поверхностью. [c.17]

Так как направляющие стенки — твердые, то перенос импульсов происходит только через сечения F и F. . Поток импульсов, проходящий через сечение F , равен [c.207]

Изделия отливают в гипсовые формы. Шликер консистенции густых сливок наливают в гипсовую форму, которая впитывает в себя влагу, оставляя на стенках твердые частицы массы, не способные проникнуть сквозь поры стенок. Спустя некоторое время, вследствие отдачи стенкам формы воды, масса затвердевает, объем ее уменьшается и полученное изделие легко отделяется от формы. После каждой отливки гипсовую форму следует хорошо высушить. [c.343]

Наличие у стенок твердых границ делает невозможным здесь поперечное движение частиц жидкости. Поэтому в ламинарном подслое перемешивание жидкости не происходит, ее частицы движутся тут по слегка извилистым траекториям, почти прямолинейным и параллельным стенкам. [c.119]

Потери напора по длине потока могут весьма существенно зависеть от характеристик шероховатости стенок трубы или русла, в которых происходит движение. Поверхность стенок, ограничивающих поток, всегда отличается от идеально гладкой поверхности наличием выступов и неровностей. Величина и форма этих выступов зависят от материала стенки, от его обработки, условий эксплуатации, в процессе которой может появиться коррозия, могут выпасть и осесть на стенках твердые частицы наносов и т. п. В дальнейшем мы не будем детально изучать различные виды шероховатости, а будем представлять стенки труб и русл сплошь покрытыми однородными бугорками со средней абсолютной высотой выступа шероховатости, обозначаемой А. [c.104]

Обогреваемые трубы пароперегревателей подвергаются газовой коррозии не только с внутренней, но и с внешней стороны. Окисление внешних поверхностей труб пароперегревателей происходит под действием окислов серы, соединений ванадия (для котлов, работающих на сернистых мазутах), кислорода, которые содержатся в топочных газах. На выходе из пароперегревателя средняя температура перегретого пара у большинства современных котлов составляет 540—585 °С. Из-за неравномерности распределения тепловых нагрузок температура пара в отдельных змеевиках может повышаться до 600—620 °С, а температура стенки — до 625—640 °С. В таких условиях наблюдается усиление газовой коррозии труб пароперегревателей из легированных сталей перлитного класса одновременно как с внутренней, так и с внешней стороны. Когда толщина окисной пленки возрастает, в ней увеличиваются внутренние напряжения, что в сочетании с термическими приводит к механическому разрушению окисной пленки. Отделившиеся от стенки твердые частицы окалины или уносятся потоком перегретого пара, или постепенно забивают трубу, а оголенная поверхность металла снова окисляется с образованием новой пленки. [c.54]

Граничным условием для этого уравнения является равенство У=0 на стенках твердого тела, ограничивающего поток жидкости. [c.58]

В данном разделе рассматривается первая задача — поперечные пульсации одиночной твердой частицы в турбулентном потоке (Л. 58]. Полученные результаты могут быть распространены и на нестесненные дисперсные потоки, которые определяются как системы, в которых отсутствует влияние стенок (D/dr 25- 30), соседних частиц друг на друга и всей массы дискретного компонента на несущий поток. Для газодисперсных потоков последние условия ограничиваются объемной концентрацией порядка 4-10 (гл. 2) (Л. 99]. Для [c.100]

Твердый компонент равномерно распределен в несущей фазе. Турбулентные пульсации приводят газовые и твердые частицы к поперечным перемещениям из ядра потока к пограничному слою. Для однофазных потоков вязкий подслой пограничного слоя обычно определяют как безвихревую зону, полагая, что под действием вязкостных сил пульсации там уже угасли. В двухфазных потоках такая картина, по-видимому, не сохраняется. Действительно, твердые частицы, обладающие большей инерционностью, способны проникать и в вязкий подслой, достигая стенок канала и соприкасаясь с ними. Кроме того, возможно продольное движение частиц у стенки канала, которое влияет на структуру, теплоемкость и теплопроводность вязкой зоны. [c.180]

Для упрощения задачи переходный слой и вязкий подслой объединим в одну зону — пристенный слой. Так как количество частиц в единице объема газовзвеси сравнительно невелико и их касание поверхности как правило, точечное, то кондуктивный теплообмен между частицами и стенкой учитывать не будем. При перемещении газовых и твердых частиц между указанными зонами скорость и температура компонентов в ядре (и. 180 [c.180]

Передача тепла в пограничной пристенной зоне к стенке канала в основном осуществляется теплопроводностью. На основе выше изложенного следует предположить, что уменьшение термического сопротивления этой зоны и, следовательно, интенсификация всего процесса происходит за счет растущего с увеличением р проникновения в нее твердых частиц, увеличения объемной теплоемкости и уменьшения толщины зоны и изменением ее структуры. Разумеется, что предполагаемое соотношение термических сопротивлений основных зон потока при определенных критических условиях изменяется, так как с ростом концентрации р нарастают и отрицательные для теплообмена явления (гл. 7, 8). Поэтому указанные предпосылки и далее приводимые зависимости верны лишь при р<Ркр, м-< Акр [Л. 80, 98, 99]. [c.182]

Лй оси у (по нормали к поверхности нагрева). Продольная теплопроводность мала и ею можно для рассматриваемого слоя пренебречь. Далее для дисперсных потоков с небольшой концентрацией твердых частиц можно принять, что отклонения реологических свойств от ньютоновских будут учтены кажущейся вязкостью дисперсного потока т)п в соответствии, например, с (4-43). Принимая на стенке скорость движения нулевой, а профиль скорости в районе ламинарного подслоя толщиной 6л.п —прямолинейным, находим в порядке первого приближения изменение скорости потока в рассматриваемом подслое равным v —v i = v x = v x. Тогда [c.186]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Постоянная жесткость обусловливается присутствием в воде сернокислых, углекислых и хлористых солей кальция и магния — СаЗОз, СаСОг, MgS04, Mg l2 и др., содержание которых при кипении воды практически не меняется, а при испарении дает на стенках твердый осадок в виде накипи (котельный камень). Общая жесткость составляет сумму временной и постоянной жесткостей. [c.61]

Переработаны и дополнены разделы Теплопроводность и Конвективный перенос . При решении задач конвективного teплooбмeнa автор вместо граничных условий третьего рода применяет граничные условия четвертого рода. Теплоперенос в жидкости во всех случаях рассматривается во взаимосвязи с переносом теплоты в стенке твердого тела. [c.3]

Формование методом литья. Формовакпе способом литья основано на способности глии при добавке к г лм определенного количества воды образовывать текучую массу — шликер. Шликер консистенции густых сливок наливают в гипсовую форму, которая впитывает влагу, оставляя на стенках твердые частицы массы, не способные проникнуть сквозь поры стенок. Спустя некоторое время вследствие отдачи стенкам формы воды масса затвердевает, объем ее уменьшается и полученное изделие легко отделяется от формы. После каждой отливки гипсовую форму сушат при 40—50 °С. Шликер должен обладать хорошей текучестью, т. е. быть не очень вязким, хорошо заполнять все углубления формы, но в то же время содержать возможно меньше воды, обладать хорошей устойчивостью, т. е. быть не слишком жидким, чтобы из него оседали крупные частицы массы образующийся на стенке формы слой массы должен обладать хорошей фильтрующей способностью для быстрой отдачи воды в гипсовую форму, но скорость образования черепка не должна быть большой, так как в этом случае изделие выходит из формы переувлажненным, что в процессе сушки вызывает появление трещин. [c.337]

Чтобы предотвратить быстрый износ труб от истирания их стенок твердыми веществами, содержащимися в потоке, принимают для металлических труб у акс = 8 м/с, а для неметаллических — Уманс = 4 м/с. [c.181]

Припуск на механическую доводку пове,рхно-стей твердого сплава носле ультразвуковой обработки рекомендуется назначить равным 0,02— 0,03 мм 1на сторону. [c.454]

Этот пример разобран подробно с целью выявления метода ксмбиниро вания двух потоков и физической интерпретации полученного результата в виде потока, обтекающего твердую стенку. Источники и стоки получаю смысл простого аналитического спос ба для учета влияния твердых стенок твердые стенки всегда должны заключать в себе все источники и стоки. [c.24]

Контактное термическое сопротивление. Идеально плотный контакт между отдельными слоями многослойной стенки получается, если один из слоев наносят на другой в жидком состоянии или в виде текучего раствора (цементного, гипсового и др.). Твердые тела касаются друг друга только вершинами профилей шероховатостей. Площадь контакта вершин пренебрежимо мала, и весь тепловой поток идет через воздушный зазор. Это создает дополнительное (контактное) термическое сопротивление Его можно приближенно оценить, если принять, что толщина зазора между соприкасающимися телами 6 в среднем вдвое меньше максимального расстояния 6 акс между впадинами шероховатостей. Так, при контакте двух пластин с шероховатостью поверхности 5 класса (после чистовой обточки, строгания, фрезерования) биакс 0,03 мм и в воздухе комнатной температуры [c.74]

При точении вязкой жидкости вдоль твердой стенки происходит т< ) Г о кеи -е потока, обусловлепное вязкостью (рис. 1.2). Ско )ость [c.11]

При двин ении вязкой и<идкости вдоль твердой стенки, например, в трубе, нроисходит торможение потока вследствие влияния вязкости, а таки е из-за действия сил молекулярного сцепления между жидкостью и стенкой. Поэтому наибольшего значения скорость достигает в центральной части потока, а по меренрибли кения к стенке она уменьшается практически до нуля. Получается распределение скоростей, подобное тому, которое показано на рис. 1.26. [c.45]

В простом открытом газотурбинном цикле камера сгорания с псевдоожиженным слоем под давлением работает как контактный воздухоподогреватель. Часть воздуха после компрессора поступает для сжигания топлива, а остальная часть подмешивается к продуктам сгорания с целью поддержания определенной температуры стенок камеры и температуры горячего газа, подаваемого в газовую турбину. Возможны н другие конструктивные и схемные решения. На рис. 1.6 показана схема ГТУ, оснащенной топочным устройством с псевдоожиженным слоем под давлением. Особенностью данной схемы является подача 1/3 воздуха после компрессора для псевдоожижения слоя, в то время как остальные 2/3 поступают в змеевики, погруженные в слой. Благодаря этому значительно уменьшается количество газов, которые необходи. МО очищать от твердых частиц. Кроме того, такое решение позволяет использовать обычную газовую турбину с [c.16]

Вышеприведенные положения нельзя, как это зачастую делается, переносить на случай дисперсных систем прежде всего в силу существенной макронеоднородности последних. В этом следует усматривать важнейшую особенность подхода к исследованию грубо-диоперсных потоков [Л. 75, 98]. Наличие макродискрет-ных элементов вызывает на границе жидкость — твердые частицы скачкообразное изменение физических, параметров (плотности, температуры и пр.) и их градиентов. На границе дисперсный поток — стенка канала условие прилипания (равенство скорости нулю) и равенство температур сохраняется в общем случае лишь для жидкости и не имеет места для твердых частиц, проскальзывающих мимо стенки. Таким образом, применение [c.26]

Проекция равнодействующей сил сухого трения и ударов твердых частиц о стенку на границах элемента AxAyAz может быть выражена следующим образом [c.38]

Комплекс Кп.т согласно (4-26)—критерий проточности только твердого комшонента — мера отношения его силы инерции к силам трения, вызываемым частицами на неподвижных границах потока. Ранее (гл. 1) получено число проточности Кп для всей дисперсной системы. Очевидно, что в ряде случаев комплексы Кц, Кп.т Кст являются определяемыми, поскольку в них входит напряжение (сила) взаимодействия частиц со стенкой — функция основных определяющих факторов. [c.121]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...