Деформация цепей

Найдем связь между х и ц>пр- Угол поворота звездочки, вызванный деформацией цепи на величину х, [c.11]

Как было показано выше, при составлении эквивалентной схемы конвейера в период запуска необходимо учитывать распределенную массу цепи, применяя метод Рэлея. Но для этого нужно знать закон изменения деформаций по длине цепи в случае ее статического деформирования. Поскольку при рассматриваемом случае запуска основные усилия приложены к противоположным концам конвейерной цепи (к турбинным колесам муфт), можно считать, что статические деформации цепи изменяются по трапецеидальному закону. [c.174]

Другим важным фактором, влияющим на работу винта в условиях срыва, является аэроупругая реакция лопастей при больших нагрузках, выражающаяся в характере вибраций вертолета и нагрузок в цепи управления. Движение лопастей в свою очередь приводит к изменению углов атаки, а следовательно, и аэродинамических сил. В частности, большие пикирующие моменты профиля при срыве вызы-вают сильное закручивание лопасти, что непосредственно изменяет углы атаки сечений. Поскольку жесткость цепи управления лопастью обычно невелика, крутильные колебания лопасти в основном состоят из ее поворота как твердого тела за счет упругих деформаций цепи управления. Таким образом, расчет характеристик несущего винта в условиях срыва не может ограничиваться рассмотрением лишь аэродинамических сил, а требует полного анализа, включающего аэроупругие колебания лопастей. При этом углы атаки сечений должны определяться для неоднородного поля скоростей, индуцируемых вихревым следом винта с учетом упругого кручения лопасти. Игнорирование неравномерности скорости протекания и упругого кручения лопасти ведет к большим погрешностям при расчете характеристик винта в условиях срыва. [c.798]

В том случае, когда выходным параметром является положение режущей кромки инструмента, технологические погрешности компенсируются только частично. Такие системы в основном устраняют влияние износа режущего инструмента. В некоторых случаях они могут компенсировать также влияние тепловых и силовых деформаций металлорежущего станка. К менее точным относятся системы, у которых выходным параметром является положение исполнительных органов станка. В этом случае можно компенсировать только тепловые и силовые деформации цепи привода режущего инструмента, но нельзя устранить влияние его износа, а также тепловых и силовых деформаций обрабатываемых деталей. [c.551]

На точность методов фиксирования положений исполнительных органов станка во всех случаях влияет размерный износ режущего инструмента, а также тепловые и силовые деформации обрабатываемых деталей и режущего инструмента. Кроме того, в некоторых случаях частично влияют тепловые и силовые деформации цепи привода режущего инструмента, а также самих бабок или суппортов. [c.557]

Использование таких обратных связей в лучшем случае позволяет компенсировать влияние тепловых и силовых деформаций цепи привода режущего инструмента и самих исполнительных органов (бабок или суппортов). Поэтому с точки зрения точности регулирования размеров методы фиксирования положения исполнительных органов станка следует отнести к низшим формам обратных связей. Следует учитывать, что при переходе к диаметру обрабатываемой детали погрешности всех звеньев рассмотренных выше размерных цепей удваиваются. [c.557]

Так как деформация ветви может вызываться только действием силы как функции инерционного момента, то некоторая неравномерность вращения ведомой звездочки в тон или иной степени сохраняется. Следовательно, действительная упругая деформация цепи определяется силой Рд < Рупр- В практических расчетах можно силу Ро не учитывать, поскольку сама сила Руп-р невелика — она во много раз меньше допустимой полезной нагрузки цепи. [c.312]

Ускорение груза в период разгона физически реализуется за счет упругих деформаций цепи и Других элементов конвейера и в наибольшей степени за счет повышения скольжения двигателя. [c.254]

При входе шарнира цепи в зацепление с зубьями звездочки возникает удар, кинетическая энергия которого расходуется в основном на контактные деформации соударяющихся тел, на упругое удлинение цепи и на поперечные деформации цепи. По данным [27] сила удара для роликовых цепей может быть определена по формуле [c.209]

Среди перечисленных факторов важное значение имеет коэффициент жесткости цепи с, связанный с усилиями упругих деформаций Fy = Al, где А/ — упругая деформация цепи. [c.199]

Величину запасов устанавливают расчетом размерных цепей и тепловых деформаций системы. Наибольшие запасы следует предусматривать на участках сопряжения с черными литыми поверхностями, где колебания размеров особенно велики (для отливок средних размеров и средней точности литья запасы назначают в пределах 3—4 мм). [c.591]

ГИЙ элемент, по величине деформации которого определяют измеряемый параметр б) силовые упругие элементы, используемые для приведения деталей механизмов в движение или для силового замыкания кинематических цепей за счет энергии, накопленной при их предварительной деформации в этих случаях пружины выполняют роль аккумуляторов энергии в) кинематические упругие элементы, выполняющие роль беззазорных направляющих (рис. 316, а), гибких связей передач (рис. 316, б) или упругих опор (рис. 316, в). В последнем случае их используют для смягчения толчков и ударов в механизмах или для виброизоляции деталей приборов. [c.460]

Статические упругие угловые деформации кинематических цепей могут сказываться на точности работы машин, например точных винторезных и зуборезных станков, делительных машин и т. д. Упругие деформации приводов медленных перемещений могут способствовать возникновению скачкообразных движений. В связи с этим, например, углы закручивания длинных ходовых валов тяжелых станков ограничивают величинами порядка 5 на 1 м длины. Упругие деформации разветвленных приводов от одного двигателя для перемещения, в частности мостовых кранов, порталов, поперечин тяжелых станков, могут привести к заклиниванию направляющих. [c.331]

Принцип отвердевания широко используется в инженерных расчетах. Он позволяет при составлении условий равновесия рассматривать любое изменяемое тело (ремень, трос, цепь и т. п.) или лк>-бую изменяемую конструкцию как абсолютно жесткие и применять к ним методы статики твердого тела. Если полученных таким путем уравнений для решения задачи оказывается недостаточно, то дополнительно составляют уравнения, учитывающие или условия равновесия отдельных частей конструкции, или их деформации (задачи, требующие учета деформаций, решаются в курсе сопротивления материалов). [c.15]

В частном случае замкнутая кинематическая цепь механизма с одной степенью свободы (№ = ) и одним контуром без избыточных связей (д=0) должна иметь такой набор кинематических пар, чтобы сумма их подвижностей была равна семи для пространственного механизма и четырем — для плоского механизма. Последующие присоединяемые группы звеньев, образующие после присоединения замкнутый контур, должны иметь в своем составе набор кинематических пар, сумма подвижностей которого равна шести для пространственного механизма и трем — для плоского механизма. Учитывая, что в реальных механизмах возможны деформации стойки или других звеньев, любой механизм с оптимальной структурой рассматривается как пространственный. [c.52]

Если ординаты у,, у , Уз а у соответствуют перемещениям звена приведения за счет упругости звеньев, а ордината x(t) соответствует номинальному перемещению за счет профиля кулачка, то разность соответствующих величин выражает деформацию z(t) звеньев кинематической цепи механизма. Например, для одномассной модели [c.474]

В других случаях наклеп создают искусственно. Например, цепи и тросы подвергают предварительной вытяжке выше предела текучести для того, чтобы они стали. менее пластичными и во время работы не получили больших деформаций. [c.40]

Для определения метода, позволяющего выявить избыточные связи, проанализируем подвижности в замкнутом контуре, образованном структурной группой 2 и 3, присоединенной парами В и D к стойке (рис. 4.6). Этот замкнутый контур представляет собой кинематическую цепь со степенью подвижности W = Ъ 2 — 4 X X 3 = 0. Анализ возможных перемещений показывает, что кинематические пары С, В и D обеспечивают шесть подвижностей относительно неподвижной систем(ы координат. В рассматриваемом замкнутом контуре эти подвижности в кинематических парах компенсируют возможные неточности изготовления и деформации звеньев. При присоединении структурной группы к входному звену / и к стойке (рис. 4.7) получаем механизм с числом подвижностей в кинематических парах 6 -f 1. Подсчет по формуле (3.3) показывает, что число избыточных связей в этом механизме < = 1 -f 5 х Xl-f4-3 — 6-3 = 0. [c.41]

В разветвленных кинематических цепях звено входит в несколько кинематических пар и образует параллельные структурные цепи. В этих случаях перемещение входного звена, вызванное податливостью всей кинематической цепи, определяется в основном деформациями наиболее жестких соединений. Жесткость механизма при параллельном соединении упругих звеньев равна сумме жесткостей его звеньев Сз,- и кинематических пар Спс- [c.295]

Задача 2.3. Диаметр стального прутка, из которого сделано звено якорной цепи, =15 мм. Определить напряжение в поперечном сечении звена (рис. 245), учитывая только деформацию растяжения и принимая, что нагрузка распределяется на обе стороны звена поровну. [c.240]

Для снижения методической погрешности при использовании моделей средних значений важно осуществить рациональное условное деление конструкции ЭМУ на отдельные элементы, либо увеличить число таких разбиений. Но в последнем случае метод приближается к методу сеток и становится громоздким, в то время как практически важно получение высокой точности расчетов при ограниченной дискретизации. При умелом применении схем замещения методическая ошибка в сравнении с методом сеток составляет обычно не более 5 % даже при ограниченной степени дискретизации. По крайней мере, это заметно меньше, чем погрешности от неточности задания входной информации. При выборе числа разбиений важен и характер решаемой задачи. При грубой оценке показателей поля возможна упрощенная схема замещения с пятью-шестью укрупненными телами (ротора в целом, объединенных обмотки и пакета статора и т.д.). Если необходим анализ изменения осевой нагрузки на подшипники, то особо подробно должны быть представлены тела, входящие в замкнутую размерную цепь их установки, а остальные элементы могут рассматриваться укрупненно. При анализе относительных температурных деформаций требуется наиболее детальная дискретизация ЭМУ, особенно для элементов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Здесь ТС, например, должна содержать не менее 15—20 тел. [c.127]

Основными причинами, влияющими на точность кинематических цепей с зубчатыми колесами и червячными передачами, являются зазоры в кинематических парах, погрешности изготовления деталей и сборки механизма, а также силовые и температурные деформации деталей. [c.133]

Несоосность осей соединяемых валов компенсируется за счет относительной податливости деталей цепи и их деформации. Муфты допускают смещения осей валов угловые (за счет выбора зазоров), [c.341]

ОТНОСЯТСЯ к одним и тем же условиям полета (характеристика режима [i = 0,25, нагрузка на лопасть Сг/о = 0,12, сопротивление вертолета f/A —0,0 5). Индуктивные скорости определялись без учета деформации системы вихрей. При расчете движения лопасти не учитывались ее крутильные деформации и деформации цепи управления, которые при рассмотренном сильном нагружении существенно влияют на распределение нагрузок (см. гл. 16). Зависимости коэффициента протекания Я-пкл через плоскость концов лопастей от азимута при ряде значений радиусов приведены на рис. 13.8, а распределение пкл по диску винта показано на рис. 13.9. Для сравнения отметим, что полученное по теории количества движения среднее значение коэффициента протекания Я,пкл равно 0,034, причем индуктивная скорость ki составляет 0,024, а скорость протекания цапкл вследствие наклона диска равна 0,010. Коэффициент протекания больше в задней части диска винта и меньше в передней. Вблизи азимутов = 90 и 270° имеют место резкие изменения индуктивной скорости, связанные с приближением к лопасти концевого вихря, сошедшего с впереди идущей лопа- [c.659]

При таком распределении длин цепей вычисляется [122, 125] упругость деформированной сетки вулканизата, в которой цепи представляют собой отрезки макромолекул между узлами (поперечными связями вулканизационной сетки). Упрощающие иредположения постоянство объема при деформации, подобие деформации цепи макродеформации образца и равенство длин вытянутых цепей. [c.108]

При определении Ярасч. дин ввиду упругих осевых деформаций цепи в расчет следует вводить не всю движущуюся массу, а лишь ту, которая подвержена действию ускорения. [c.423]

Указанные условия реализуются различными способами сварки путем энергетического воздействия на материал в зоне сварки. Энергия вводится в виде теплоты, уиругопластической деформации, электронного, ионного, электромагнитного и других видов воздействия. В результате поверхностные атомы металлов и кристаллических неметаллических материалов образуют общие для соединяемых заготовок кристаллические решетки, а на поверхности пластмасс происходит объединение частей молекулярных цепей. [c.182]

В непагружеиной передаче начальные формы и размер деформирования изменяются. Эти изменения невелики, но существенны для зацепления. Они связаны с зазорами в размерной цепи кулачок — гибкое колесо (радиальные зазоры в гибком подшиппике и зазоры посадки гибкого подшипника в гибкое колесо, которые под нагрузкой выбираются) с контактными деформациями в гибком подшиппике и деформациями жесткого колеса с растяжением гибкого колеса. Исследованиями [281 установлено, что с учетом этих факторов начальное значение wjin следует принимать болыие единицы — см. ниже. [c.201]

Данная задача относится к задаче 2-го вида. Схема размерной цепи, показанной па рис. 11.3, б, относится к примеру 11.1 и а атом примере не учитывается. Величина и допуск исходного размера определяются при проектироиании. Так, в рассматриваемом примере исходный размер назначается исходя из следующих сообра1ке11ий зазор Ао между заплечиками валика 3 и буртиками подшипников 2 и 4 необходим для свободного вращения валика, но должен огранмчнпать сто осспое смещение, однако при очень малом зазоре тепловые деформации могут вызвать заклинивание валика между подшипниками. [c.141]

Пусть плоский четырехзвенный механизм с четырьмя однопод-вижиыми враш,ательными парами (W = I, п = 3, р —4, рис. 2.14,а) за счет неточностей изготовления (например, вследствие непарал-лельности осей А w D) оказался пространственным. Сборка кинематических цепей 4, 3, 2 W отдельно 4, I не вызывает трудностей, и точки В, В можно расположить на оси х. Однако собрать вращательную пару В, образованную звеньями / и 2, можно будет, лишь совместив системы координат Вхуг и B x y z, для чего потребуется линейное перемещение (деформация) точки В звена 2 вдоль оси х и угловые деформации звена 2 вокруг осей у и г (показаны стрелками). Это означает наличие в механизме трех избыточных связей, что подтверждается и по формуле (2.2) /= 1 —б-3- -5-4 = 3, Чтобы данный пространственный механизм был статически определимый, нужна его другая структурная схема, например изображенная на рис. 2.14,6, где W = 1, р, = 2, = 1, Рз = 1. Сборка такого механизма произойдет без натягов, поскольку совмещение точек В и В будет возможно за счет перемещения точки С в цилиндрической паре. [c.35]

При синтезе механизма с оптимальной структурой учитывают, что стойка, которая обычно рассматривается как жесткое неподвижное звено, в реальных машинах под действием приложенных нагрузок испытывает деформации. Эти деформации могут оказывать влияние на относительное положение элементов кинематических пар не только в пределах одной кинематической пары, как это было рассмотрено в 2.6, но и в пределах замкнутых кинематических цепей механизма. При неправильном выборе структурной схемы (например, в предположении движения звеньев по схеме плоского механизма) в процессе эксплуатации возможны заклинивание ( заш,емление ) некоторых элементов кинематических пар, появление значительных дополнительных нагрузок из-за перекоса, изгиба, растяжения звеньев, чрезмерного изнашивания элементов кинематических пар, низкая надежность и частые отказы конструкции. Подобные явления могут иметь место, например, в тяжелонагруженных механизмах технологического оборудования (прессы, прокатные станы, литейные машины и т. п.), в сельскохозяйственных и транспортных машинах. [c.50]

Рассмотрим определение жесткости зубчатого передаточного механизма (рис. 23.3). При зафиксированном положении звена 4 и приложении к колесу / момента М из-за деформации всех звеньев и пар этой кинематической цепи оно повернется на угол ф. Тогда жесткость механизма составит См = М/ф. Определяя угловые деформации (податливости) каждого из упругих соединений и приводя их к колесу 1, получтш [c.295]

Универсальные математические модели тепловых процессов, внешнего магнитного поля и упругих деформаций ЭМУ могут быть построены, как уже отмечалось, на основе методов электроаналогии [7]. Такая возможность основывается на хорошо известном подобии описания указанных процессов и процессов распределения тока в электрической цепи (табл. 5.1) и позволяет применить удобный аппарат теории электрических цепей. Связь между соответствующими величинами различной физической природы задается при электроаналогии через масштабные коэффициенты. Рассмотрим кратко эти вопросы, не останавливаясь на физических особенностях явлений. [c.118]

К упругим звеньям относят пружины, мембраны и др., упругие деформации которых оказывают существенное влияние на работу механизма. К гибким звеньям относят ремни, цепи, канаты и др. К жидким и газообразным относят масло, воду, расплавленный металл, газ, воздух и т. п., перемещаемые по специальным коммуникаииям внутри машины или прибора. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...