Напряжения касательные их распределение

КАСАТЕЛЬНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ИХ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ДВИЖЕНИИ [c.71]

Первое из слагаемых представляет собой равнодействующий момент основных касательных напряжений (рис. 399, й). Величина этих напряжений и закон их распределения по сечению известны нам еще из ГЛ. II. Согласно формуле (2.26) [c.346]

Аа. Следовательно, искривления поперечных сечений не сказываются на законе распределения нормальных напряжений и их значений. В балке прямоугольного и круглого сечений максимальные касательные напряжения возникают в тех точках, где нормальные напряжения равны нулю (на нейтральной оси), и, наоборот, в крайних точках сечения, где нормальные напряжения максимальны, касательные напряжения равны нулю. Поэтому за опасные можно принять точки, наиболее удаленные от нейтральной оси, что подтверждается практикой эксплуатации балок, работающих на изгиб. Однако в случае тонкостенных профилей (например, двутавра) необходимо проверить прочность балки и в точках, где полка сочленяется со стенкой, поскольку здесь возникают значительные как нормальные, так и касательные напряжения. [c.221]

Найти вертикальную составляющую касательных напряжений в точке К и построить эпюру их распределения по высоте сечения балки (см. рисунок), если Q = 1200 кН. [c.121]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Перерезывающие силы уравновешиваются касательными напряжениями в сечении, но мы не знаем закона их распределения но сечению и поэтому не составляем уравнений равновесия внешних ц внутренних сил, подобных уравнениям (3.3.1). [c.83]

При определении касательных напряжений и У, принимается параболический закон их распределения [c.132]

При поперечном изгибе тонкостенного стержня в его сечениях преобладающими остаются нормальные напряжения, которые в основном и определяют прочность стержня. Однако здесь, в отличие от стержня сплошного сечения, существенное значение приобретают касательные напряжения и законы их распределения. [c.187]

В работе [1 1] предложен иной подход для оценки поведения композита при сложном напряженном состоянии, где для исследования задачи совместного действия осевого растяжения и сдвига использована модель разрушения в результате накопления повреждений [2]. Предполагалось, что в силу статистического распределения прочности волокон в материале происходят разрывы отдельных волокон (рис. 2.5). Каждый разрыв вызывает в прилегающем объеме матрицы местную концентрацию касательных напряжений. Основной целью рассматриваемого подхода является определение характера взаимодействия касательных напряжений от внешних нагрузок и локальных касательных напряжений и их совместного влияния на предельные напряжения материала при растяже- [c.44]

Соотношение между турбулентным и молекулярным трением в плоском турбулентном потоке несжимаемой жидкости может зависеть только от абсолютного уровня касательных напряжений, их распределения по толщине потока, расстояния от стенки и двух физических характеристик среды — плотности и молекулярной вязкости [c.152]

Различают два типа тонкостенных стержней—стержни замкнутого (рис. 8.23, а) и открытого (рис. 8.23, б) профиля. Эти два типа стержней обладают существенно разной жесткостью при кручении, вследствие чего углы закручивания их при одинаковых крутящих моментах также существенно отличаются. Существенно различны также характер распределения и величины касательных напряжений в их поперечных сечениях. Ниже рассматривается свободное кручение тонкостенных стержней, при котором депланация сечений по длине не изменяется и в поперечных сечениях возникают только касательные напряжения. [c.179]

Величина абсолютного сдвига зависит не только от величины касательных напряжений, но и от размеров выделенного элемента. Назовем площадь граней, по которым действуют касательные напряжения, F расстояние между параллельными гранями обозначено через а (рис. 78), а усилие, действующее вдоль этой грани и складывающееся из напряжений т (в предположении равномерного их распределения по площади F), Q=tF. Подставляя i и у в равенство 6.37), получим [c.126]

Одноосное сжатие. Распределение напряжений при сжатии совпадает с их распределением при растяжении (касательные) и отличается знаком (нормальные). Наблюдается четыре типа разрушений, [c.67]

На рис. 10.15, 10.16 приведены зависимости напряжений и деформаций от поперечной координаты г в закрепленном сечении оболочки при угле армирования 7 = 45. В процессе численных расчетов было выявлено несколько общих закономерностей. Во-первых, вариант граничных условий 2 при отсутствии на торцах диафрагмы бесконечной жесткости приводит в случае использования кинематической гипотезы типа Тимошенко к значительно большим погрешностям при определении напряженно-деформированного состояния перекрестно армированной оболочки, нежели вариант 1. В первую очередь это относится к касательным напряжениям и деформациям поперечного сдвига. Так, эпюр напряжений ajs, пик которого смещен к внутренней поверхности оболочки, свидетельствует о неоднородном распределении напряжений по толщине пакета (рис. 10.15, в). В меньшей степени влияние неоднородности прослеживается на эпюре напряжений агз (рис. 10.15, г). Отметим, что уточненная теория предсказывает существование на торцах шарнирно опертой цилиндрической оболочки (вариант граничных условий 1) поперечных касательных напряжений 023. распределенных по толщине пакета согласно синусоидальному закону, в то время как теория типа Тимошенко качественно неверно описывает закон их распределения. [c.220]

Радиальные и касательные напряжения оказываются существенно меньше окружных и поэтому графики их распределения не приведены. [c.179]

И. В. Крагельский установил, что рассмотренная модель может объяснить процесс износа в присутствии смазочной пленки. Смазка не снижает нормальных нагрузок, действующих на поверхность, хотя и оказывает влияние на их распределение и снижает касательную нагрузку (трение). Материал в поверхностном слое подвергается воздействию переменного напряжения, что может вызвать усталостный износ и при отсутствии непосредственного металлического контакта двух трущихся тел. [c.108]

Если стержень не является призматическим, т. е. если его профиль меняется по длине, то в поперечных сечениях при растяжении и изгибе возникнут касательные напряжения, и сечения перестанут быть плоскими. В результате нормальные напряжения при растяжении будут распределяться неравномерно, а при изгибе закон их распределения отклонится от известного линейного закона. Точно так же при кручении стержня переменного профиля касательные напряжения в поперечных сечениях будут распределяться по иным законам, чем в призматическом стержне. Во всех случаях степень отклонения от закономерностей, установленных для призматического стержня, тем заметнее, чем резче меняется профиль стержня по его длине. [c.225]

Таким образом, определена касательная сила, возникающая на площадке размерами Ь х йг, принадлежащей продольному сечению. Для перехода от силы к напряжениям надо установить закон их распределения по рассматриваемой грани элемента. Как уже говорилось, принимают, что по ширине сечения касательные напряжения распределены равномерно. Это положение называют гипотезой Д. И. Журавского. Второй размер грани бесконечно мал (ск), и, очевидно, вдоль этой стороны сечения касательные напряжения постоянны, так сказать, не успевают измениться. Итак, приходим к выводу, что касательные напряжения равномерно распределены по площади этой грани элемента, т. е. [c.271]

До сих пор мы определяли силу сопротивления как главный вектор нормальных и касательных сил, распределенных по поверхности тела. Мы применяли при этом, в конечном итоге, метод дифференциальных объемов исходя из дифференциальных уравнений движения, вычисляли напряжения, а затем, суммируя происходящие от напряжений нагрузки и их моменты, определяли силу сопротивления и аэродинамический момент. [c.596]

Указанные допущения приняты в сопротивлении материалов в целях упрощения вывода формулы для определения величины касательных напряжений и закона распределения их по высоте сечения балки. Для балок прямоугольного сечения, когда их высота больше ширины, указанные допущения очень близки к действительности. [c.131]

Нормальное усилие N и изгибающий момент М определяют нормальные напряжения а г и Ом, а поперечная сила Q —касательные напряжения т, развивающиеся в точках поперечного сечения кривого бруса. Напряжения адг принимают распределенными равномерно по площади поперечного сечения Р, а напряжения ам распределяются по гиперболическому закону их подсчитывают по формулам [c.234]

Концентрация напряжений от неравномерного их распределения по толщине в зоне сварной точки. Допустим, что распределение <То в листе вдали от точки равномерно (фиг. 248). Касательные напряжения X в точке вызывают перераспределение напряжения а [c.452]

Прежде всего, сила стремится срезать балку. Употребляя такое неточное выражение, мы подразумеваем, что для уранновешения силы Р в любом сечении, необязательно опасном, необходимо приложить касательные, срезывающие напряжения т, которые распределены по сечению таким образом, что их равнодействующая уравновешивает силу Р. Будем называть эти напряжения касательными напряжениями изгиба они показаны Внизу рис. 3.1,1, распределение их одинаково во всех сечениях, следовательно, по отношению к срезу все сечения изображенной балки равноопасны. [c.76]

Отсюда следует, что изменение ориентации волокон приводит к изменению характера распределения напряжений. Для изгибных напряжений оптимальные углы армироеания составляют 15°-, при этом напряжения оказываются на 34% меньше, чем при армировании под углом 45°. Однако при учете межслоевых касательных напряжений при тех же условиях нагружения установлено, что максимальная величина напряжений слабо зависит от угла армирования, несмотря на то, что последний существенно влияет на характер их распределения в пространстве, [c.326]

В заключение найдем раБР одепствующие касательных напряжений в каждой точке поперечного сечения и установим закон их распределения по сечению. На рис 16 показаны составляющие напряжений в точке Л с четом их знаков согласно формулам (5.6), Равнодействующая [c.56]

Поперечная сила Q вызывает касательные напряжения. Обычно при практических расчетах закон их распределения по высоте принимают аналогичным для прямого стержня, а для расчета касательных напряжений используют форвлулу Журавского [c.44]

Stress — Напряжение. Интенсивность внутренне распределенных сил или их компонент, которые возникают в объеме под действием внешней нагрузки. Напряжение определяется как усилие, приложенное к единице площади. Напряжение может быть нормальным (растяжение или сжатие) или касательным. [c.1053]

Проанализируем зффект неоднородного распределения поперечных касательных напряжений по толщине пакета. Зависимость напряжений а,з от поперечной координаты z в зоне окончания брекера при t = 6 см, бортовой части шины при t = 14,5 см и Г = 16 см приведена на рис. 11.28. Как видим, закон их распределения существенно отличается от параболического, который постулируется в подавляющем большинстве уточненных теорий многослойных оболочек. Эпюр поперечных касательных напряжений (рис. 11.28, б, 11.28, в), максимум которого смещен к внутренней поверхности и приходится на центр резиновой прослойки, хорошо согласуется с накоп- [c.277]

Фактическое напряжение в зоне концентрации у дна выточки значительно больше 0н. Отношениё характеризует степень концентрации напряжений и называется теоретическим коэффициентом концентрации напряжений при их упругом распределении, обозначаемым (а для касательных напряжений), т. е. [c.133]

Распределение внутренних напряжений вдоль оси Оу при нагружении упругой полуплоскости давлением ро, равномерно распределённым по отрезку —а X а, у = 0 , иллюстрируется графиками, представленными на рис. 4.5. Построенные графики позволяют оценить характер влияния параметра к, характеризующего степень дефектности границы у — h, па, характер распределения максимальных касательных напряжений Гщах (рис. 4.5,а) и компоненты ах напряжений (рис. 4.5,5). Для больших значений параметра к распределение максимальных касательных напряжений и компоненты <Тх подобно их распределениям для случая однородного упругого полупространства (кривые 1). Для малых значений к (кривые 2 и 3) напряжения имеют скачок на Г (т.е. при у = h), причём скачок тем больше, чем меньше значение к. Интересно отметить также, что компонента (7х напряжений при малых значениях к становится отрицательной вблизи линии дефектов Г при приближении к ней со стороны границы упругой полуплоскости, т.е. в этом месте возникают растягивающие напряжения, которые могут вызвать возникновение трещин. [c.216]

Предполагается, что матрица состоит из отдельных элементов, работаю-ших на сдвиг независимо друг от друга и связывающих собой более жесткие волокна, работающие на растяжение (рис. 17, г). Б то время как в моделях, построенных по схеме Л,Б, Гресчака, учитывается изменение касательных напряжений по периметру волокон и остается без внимания их распределение собственно в самой матрице, в моделях, построенных по схеме С.Т. Милейко, предполагается учет изменения касательных напряжений в матрице по мере удаления от поверхности волокон, [c.52]

Сравнение рассч 1танного таким образом распределения касательного напряжения с экспериментальным распределением [Л. 209] показывает большое их расхождение. Причиной расхождения, по-впдимому, является второе условие, не соответствующее действительному поведению касательного напряжения около стенки. [c.379]

Представляющие значительный интерес для истории науки лекции Сен-Венана по сопротивлению материалов литографированы в них сделана попытка рассмотрения новых достижений теории упругости разобраны вопросы молекулярного строения, учтены касательные напряжения п риизгибе (в предположении равномерности их распределения по сечению), предложен выбор размеров балки по наибольшим деформациям и др. [c.10]

Хотя крутящий момент может рассматриваться как известная величина (он определяется с помощью метода сечений через заданные ввешние моментыХ использовать выражение (5.4) для вычисления касательных напряжений невозможно, так как закон их распределения по поперечному сечению пока неизвестен. Для выяснения этого закона рассмотрим более подробно вопрос о деформациях. [c.120]

Предположим, что стержень круглого поперечного сечения, защемленный нижним концом, подвергается кручению. Мысленно рассечем этот стержень плоскостью abed, перпендикулярной к его оси, на две части (рис. 6.2). Отбросим одну из них, например нижнюю, и рассмотрим условия равновесия оставшейся части. Для того чтобы эта часть стержня находилась в равновесии, в плоскости сечения должны действовать усилия, сводящиеся к паре сил и уравновешивающие внешнюю пару сил М .. Такая пара сил в плоскости сечения может быть создана только усилиями, касательными к самому сечению. Это усилие может быть создано только напряжениями, также касательными к сечению, т. е. касательными напряжениями т. Каков закон их распределения по поперечному сечению, мы пока не знаем, но эти напряжения на любой элементарной площадке должны давать усилия, сводящиеся к паре сил в плоскости, перпендикулярной к оси стержня. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...