Шероховатость стенок

Сопоставление (4-50) и (4-50 ) указывает на определенное расхождение в оценке влияния различных факторов. В (4-50 ) отсутствует аэродинамическая характеристика частиц (Кбв). Здесь использованы критерии Re и Рг, определяемые по диаметру трубы и скорости газа, гравитационное поле которого не так существенно. Наряду с этим в (4-50 ) весьма важен учет шероховатости стенок и влияния рт/р на об, оказавшегося из-за специфики горизонтального транспорта более значительным, чем в восходящем прямотоке. [c.131]

Геометрические условия—канал вертикальный, постоянного диаметра D и длины L. Относительная шероховатость стенок и частиц неизменны. [c.287]

На характер поля скоростей в отводах и коленах с закругленными внутренними кромками некоторое влияние оказывают режим течения (число Ке), а также относительная шероховатость стенок А или выступы, находящиеся вблизи внутреннего закругления перед поворотом. Следует отметить, что, чем меньше число Ке, тем раньше начинается отрыв потока на внутреннем закруглении, тем шире зона отрыва и больше неравномерность [c.41]

Определить потерю напора в трубопроводе и давление нагнетания р насоса, учитывая только сопротивление трения по длине, если шероховатость стенок трубопровода Д == 0,2 мм н кинематическая вязкость воды V = 1,3- 10 Ст. [c.247]

Шероховатость стенок трубопровода Д = 0,2 мм, местные потери составляют 10% потерь па трение. Вязкость воды V = 1,25 сСт. [c.254]

Плотность мазута р = 920 кг/м , его кинематическая вязкость V = 1 Ст. Шероховатость стенок трубопровода А = 0,1 мм. [c.259]

Как известно, в настоящее время не существует методов, позволяющих осуществлять точный расчет двухфазных газожидкостных течений в силу ряда причин, к числу которых относятся бесконечное разнообразие геометрических форм межфазной поверхности и режимов течения (см. разд. 1. 1) долго сохраняющееся влияние предыдущих этапов эволюции газожидкостных систем сильное влияние небольших количеств примесей (например, поверхностно-активных веществ) и малых изменений геометрии (например, шероховатости стенок труб) такие явления как флуктуации, приводящие к взаимосвязи параметров фаз. [c.184]

Величина зависит от геометрической формы местного сопротивления и от значения Re (практически при Re > 10 коэффициент J можно принимать постоянным) в некоторых же случаях зависит от шероховатости стенок трассы на участке местного сопротивления и от структуры потока перед ним. [c.87]

Написанные выше формулы относятся к трубам с гладкими стенками. Аналогичные формулы для труб с сильно шероховатыми стенками получаются просто заменой v/y на с (ср. (42,13)). Для закона сопротивления получим теперь вместо (43,3) формулу [c.251]

Сопротивление трения при не очень больших скоростях не зависит практически от степени шероховатости поверхности. Это легко понять, вспомнив, что первый слой жидкости, прилегающий к стенке тела, прилипает к ней и существенную роль играет лишь трение внутри жидкости. Однако при больших скоростях обтекания, когда пограничный слой очень тонок, шероховатость стенок может изменить условия обтекания. Если размеры неровностей сравнимы с толщиной пограничного слоя, то они [c.550]

Большинство используемых в технике труб являются шероховатыми. Шероховатость стенки обычно характеризуется средней высотой бугорков h, которая называется абсолютной шероховатостью. Используя абсолютную шероховатость в качестве характерного линейного размера для течения вблизи стенки, представим универсальный логарифмический закон распределения скоростей (114) в безразмерном виде [c.357]

При установившемся движении жидкости средняя скорость течения а и перепад давлений Ар зависят от физических свойств движущейся жидкости, от размеров пространства, в котором происходит изучаемое движение жидкости, и характера шероховатости стенок русла. [c.68]

ПОНЯТИЕ О ГИДРАВЛИЧЕСКИ ГЛАДКИХ И ШЕРОХОВАТЫХ СТЕНКАХ [c.77]

Как видно из полученных формул, сопротивление при шероховатых стенках и при квадратичной области сопротивления уже не зависит от Ке и определяется лишь относительной [c.88]

Как видно было при выводе формул, постоянная а одна и та же как для гладких, так и для шероховатых стенок и не должна зависеть от шероховатости. Действительно, имеющиеся опытные данные подтверждают значение а = 2. Что же касается величины Л, то для частного случая искусственной равнозернистой шероховатости по опытам Никурадзе получилось значение Л = 14,8. Нужно полагать, что Л может быть различным для разных видов шероховатости (равнозернистая, волнистая, угловатая и т. п.). [c.88]

Вся специфика шероховатости стенок русла, . А [c.95]

Чем больше гидравлически радиус, тем меньше для заданной площади живого сечения сопротивление движению, т. е. величина этого сопротивления пропорциональна смоченной поверхности стенок. Таким образом, гидравлические сопротивления в трубе квадратного и прямоугольного сечений одной и той же площади неодинаковы (при одинаковой скорости течения, шероховатости стенок и т.д.), ибо гидравлический радиус их различен. Гидравлически nai выгоднейшей формой поперечно- [c.166]

Для данной шероховатости стенок трубы коэффициент Лкв, называемый удельным сопротивлением, является функцией диаметра, а потому может быть заранее вычислен для каждого диаметра d, входящего в установленный стандарт. Результативно можно составить таблицу значений удельного сопротивления Акв для всех стандартных значений диаметра труб, что существенным образом облегчит расчет для всех рассмотренных случаев простого трубопровода. Д.1я примера приводим табл. XV. 1, составленную для абсолютной шероховатости 0,1 мм. [c.250]

Пример XV.5. Найти потерю давления на трение в воздуховоде диаметром Л = 0,2 м при скорости во здуха t) = 15 м/с, если шероховатость стенок воздуховода. 4э = 0,2 мм, [c.282]

V.15. Установить шероховатость стенок а) тоннеля круглого поперечного сечения, если из произведенных в натуре замеров известны радиус сечения г — 2,8 м уклон дна i = 0,000068 глубина равномерного движения ho = 2,24 м расход потока Q = 5,7 м /с б) круглой трубы при г = 0,8 м i = 0,0025 fto = 1 м Q = 2,64 м /с в) лотка параболического поперечного сечения с параметром р = 0,2 м при i = 0,0009 ho = 0,56 м Q = 0,224 м /с. [c.118]

VI. 18. Определить критический уклон для стандартных труб и лотков а) круглого сечения радиуса г == 2 м, если расход Q = 68 м /с, а коэффициент шероховатости стенок п = 0,013 б) круглого сечения г == 1 м Q = 14 м /с п = 0,013 /г == 1,8 м в) параболического сечения р = 0,35 м Q = 2,6 м /с п, = 0,014. [c.150]

IX.33. Вода сбрасывается из водоотводной канавы через консольный водосброс при разнице отметок дна верхнего и нижнего бьефов Z = 12 м, глубине воды в нижнем бьефе = 0,9 м длине консоли /к == 8 м ширине лотка консоли и носка й = 1,5 м длине носка = = 1 м. Установить зависимость глубины воронки размыва hp и дальности падения струи от уклона лотка-консоли в диапазоне i = 0,08 ч-Ч- 0,25, если а) расход 0 = 3 м /с обратный уклон носка г = 0,1 коэффициент шероховатости стенки и дна лотка п = 0,012 грунты средней плотности б) Q = 2,5 м /с i = 0,15 п = 0,013 грунты плотные в) Q = 2,2 м /с г = 0,2 п = 0,014 грунты очень плотные [c.267]

А - коэффициент, учитывающий влияние шероховатости стенки на вязкое движение [c.5]

Наиболее распространенной формулой для определения коэффициента Шези С при гидравлически шероховатых стенках является формула акад. Н. Н. Павловского [c.84]

Следует заметить, что при создании моделей существует опасность выйти за пределы автомодельности по какому-либо параметру. Например, при достаточно больших размерах системы влиянием шероховатости стенок на течение жидкости обычно пренебрегают. При уменьшении размеров системы параметрический критерий, характеризующий влияние шероховатости на процесс и равный отношению средней высоты выступов шероховатости к характерному размеру системы, увеличивается и влияние шероховатости на течение возрастает. Поэтому если в натурном образце влиянием шероховатости на процесс можно пренебречь, то выбор размеров модели необходимо ограничить условием, чтобы это влияние не проявилось и в модели. [c.26]

Простые трубопроводы н0 имеют ответвлении и могут быть постоянного диаметра d. При расчете предполагаем, что изисстны приведенная абсолютная шероховатость стенок трубы Д (см. табл. 2), кииема-1ическая вязкость и идкости v и длина трубопровода I гидравлическим расчетом выявляем одну из трех величин (две другие предполагаем выбранными) пропускную способность трубопровода (расход) Q, диаметр d или напор Н. [c.93]

Нужен, настоятелен и будет решать дело — разумный и твердый опыт, а молодое и неопытное умственное построение пойдет на поводу и в ту н в другую сторону, пока, приученное опыто.м к верной дороге, само не станет возить за собой или на себе всю сущность опытного знания . Так писал великий русский ученый Д. И. Менделеев (1834— 1907) в своей фундаментальной монографии О сопротивлении жидкостей и воздухоплавании , опубликованной в 1880 г. В этой монографии не только дано систематическое п критическое изложение существовавших к тому времени работ по теории сопротивления, но и приводятся оригинальные идеи Д. И. ЛТенде-леева по этому вопросу. В частности, указывается на важное значение вязкости жидкости при определении сопротивления трения хорошо обтекаемого тела дается отчетливое разграничение трения жидкости о гладкие и шероховатые стенки отмечается основная роль прилипшего к твердому телу слоя жидкости. [c.11]

Понятие о гидравлически гладких или шероховатых стенках является условным. Мы уже знаем из (7-10), что З -л угяеньшается с увеличением Ке. Следовательно, при увеличении числа Рейнольдса выступы шероховатости, бывшие до того погруженными в пристенный слой, могут выйти за пределы этого слоя вследствие уменьшения Зпд. Таким образом, ясно, что одна и та же стенка, проявлявшая себя как гидравлически гладкая при некотором значении Ре, должна уже будет рассматриваться как шеро- [c.78]

Формула (9-16"), называемая формулой Прандтля—Кармана (1930 г.), показывает, что коэрсрициешп Дарси для гладких труб не зависит от шероховатости стенок, а зависит лишь от числа Рейнольдса, т. е. [c.86]

Пр еждс всего рассмотрим случай, когда гео.метрическое подобие живого сечения нарушено только в части моделирования выступов шероховатости. При это.м основные линейные раз.меры живого сечения уменьшены против натуры в б раз, но шероховатость стенок модели характеризуется произвольным значе- [c.335]

Два основных вопроса, которые интересуют инженера при рассмотрении турбулентного движения жидкости в трубах, — это определение потерь напора и распределения скоростей по поперечному сечению трубы. Опыты показывают, что как распределение скоростей, так и потери напора могут сильно меняться в зависимости от диаметра трубы, скорости движения, вязкости жидкости и шероховатисти стенок труб. При этом шероховатость стенок в свою очередь определяется рядом факторов материалом стенок характером механической обработки [c.172]

Трубы, в которых коэффициен т гидравлического трения вовсе не зависит от вязкости жидкости (числа Рейнольдса), а только от относительной шероховатости, называют вполне шероховатыми . Трубы же, в которых оэффициент "к вовсе не зависит от шероховатости стенок, а тол1.ко от числа Рейнольдса, называют гидравлически гладкими. Лз графика Никурадзе видно, что одна и та же труба в одних условиях может быть гидравлически гладкой, а в других вполне шероховатой. Область движения, в которой X зависит и от Re, и от kjd, называют переходной (область смешанного трения). [c.174]

Каждая из подобных формул справедли-. ва в какой-то определенной, узкой обла- сти изменения факторов, определяющих движение жидкости в трубах (скорость движения, диаметр трубы, вязкость жидкости, шероховатость стенки и т. д.), соответственно опытам, на основании которых рассматриваемая формула получена. [c.191]

Коэффициент С в формуле Шези имеет размерность корня квадратного из ускорения, что непосредственно слсдует из уравнения. Этот коэффициент зависит от тех же факторов (число Рейнольдса, шероховатость и т.д.), что и коэффициент X, и может быть найден пересчетом формул для к или же по формулам, полученным с учетом особенностей движения воды в открытых руслах (некруговая форма сечения, наличие свободной поверхности). Эти формулы получены (большей частью) и результате опытов, в которых исследовалось движение воды в каналах разного сечения, из разного материала и при различных уклонах дна. Они раскрывают зависимость коэффициента Шези от гидравлического радиуса, шероховатости стенок и уклона дна, которая следует из выражения для этоги коэффициента. Действительно [c.194]

В случае квадратичного sai ona сопротивления, т. е. когда коэффициент гидравлического рения не зависит от числа Re, а определяется только относительной шероховатостью стенок трубопровода, расчеты сущестзенно упрощаются. Во многих случаях (для длинных трубопроводов) можно пренебрегать также местными сопротивлениями и скоростным напором на выходе. [c.248]

Д — высота выступа шероховатости стенки русла, эквивалентная /лероховатость [c.8]

Анализ формулы Шези (6.36) показывает, что гидравлически нанвыгоднейшее сечение канала, т. е. форма сечения, при которой при прочих равных условиях (уклоне дна, площади поперечного сечения, шероховатости стенок) через канал проходит наибольший расход жидкости, будет при максимальном гидравлическом радиусе R или минимальном смоченном периметре % (при со == onst). [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...