Сопротивление следа 68, 74-79, 95,

В разделах 3.2 и 3.3 были рассмотрены необходимые условия экстремума величины волнового сопротивления в тех случаях, когда исходная характеристика не разрушается. Определены области, в которых течения с ударными волнами не допустимы. В задачах этого типа полезно дополнительно исследовать необходимое условие минимума волнового сопротивления. Следующий раздел будет посвящен этому вопросу. [c.107]

Наконец, подставляя это в Fx, получим окончательно для индуктивного сопротивления следующую формулу [c.264]

Преимущества индукционных тигельных печей по сравнению с электрическими печами сопротивления следующие [c.245]

Р1з предыдущего параграфа, содержащего теорию теплового сопротивления, следует, что при подводе тепла к газовому потоку полное давление в нем падает, а при отводе тепла — растет. Формулы теплового сопротивления были выведены применительно к случаю движения газа без трения по трубе постоянного сечения, т. е. именно к случаю теплового сопла. [c.208]

При движении жидкости с малыми скоростями (малые числа Маха) для создания минимального сопротивления следует закруглять носовую часть тела и удлинять хвостовую, чтобы уменьшить образование вихрей за телом. [c.234]

К недостаткам металлических термометров сопротивления следует отнести также малое значение температурного коэффициента электрического сопротивления, составляющее для чистых металлов 0,004—0,006 К в связи с этим для измерения небольших изменений сопротивления необходимы высокочувствительные и точные приборы. [c.176]

При протекании через местное сопротивление в потоке возникают деформации эпюры скоростей, отрывы и вихревые зоны, которые могут распространяться как вверх, так и вниз по течению. В связи с этим, если величины вычисляют по формулам, установленным для изолированных местных сопротивлений, то применение принципа сложения потерь согласно (6-9) будет правомерным лишь в том случае, когда местные сопротивления не влияют друг на друга, т. е. разделены участками движения со стабилизированным распределением скорости В противном случае два или более местных сопротивления следует рассматривать как одно сложное, и для него должны быть установлены специальные расчетные зависимости. [c.153]

Учитывая последние два соотношения, получим для волнового сопротивления следующее выражение [c.323]

При обтекании круглого цилиндра реальной жидкостью распределение давлений, как видно из рис. VII.7, существенно отличается от теоретического. Оставаясь симметричной относительно оси абсцисс, кривая давлений для действительной жидкости будет несимметричной относительно оси ординат. Такая несимметрия вызовет появление проекции силы на направление движения — силы сопротивления. Следует отметить, что вид кривой распределения давлений будет зависеть для данного цилиндра от скорости потока, а точнее — от числа Re. Причем с увеличением числа Re распределение давлений будет приближаться к распределению давления на цилиндре, обтекаемом идеальной жидкостью. [c.170]

Расчеты, произведенные для крыльев с различной формой в плане, показали, что коэффициент индуктивного сопротивления следует определять по следующей формуле [c.224]

Имея в виду, что каждому значению числа Re соответствует свой показатель степени п в законе распределения скоростей, получим для закона сопротивления следующие значения показателя степени (табл. XI.3). [c.280]

Так как наилучший эффект снижения сопротивления дают полимеры, которые в области больших градиентов скоростей вытягиваются в нити, то и при подборе других частиц для снижения сопротивления следует выбирать такие, которые вблизи стенки образовывали как бы подвижную пленку, уменьшающую поперечную пульсацию скоростей. [c.347]

А. А. Ломакин [41] рекомендует определять потери энергии по составляющей t m и по длине зазора /т-и принимать в зависимости от вида сопротивления следующие значения для коэффициентов потерь [c.69]

Коэффициент теплоотдачи а связан с коэффициентом сопротивления следующим соотношением, вытекающим из теории теплопередачи [c.294]

В экранных трубах стальных водогрейных котлов часто применяют не только подъемное, но и опускное движение воды. Тогда в общий перепад давлений между коллекторами, кроме потерь напора на трение и в местных сопротивлениях, следует включить величину так называемого нивелирного напора, поскольку его значение сопоставимо с другими потерями, кПа или кгс/м [c.172]

Значение Ren p, при котором коэффициент сопротивления становится постоянной величиной, а гидравлическое сопротивление следует квадратичному закону, приближенно может быть определено из сопоставления формулы (8-55) с формулой (8-50), а именно [c.271]

Помимо перечисленных разновидностей сил сопротивления следует также отметить силы внутреннего трения в материале, которые возникают при деформации упругих элементов. В динамике механизмов эти силы играют срав- Рис. 13. К определению нительно малую роль для металлических коэффициентов рассеяния на деталей однако для деталей, изготов- Хб ниГ" " [c.39]

Колебательная скорость связана с этими силами и сопротивлениями следующими зависимостями [c.406]

Главной областью применения манганинов являются прецизионные сопротивления. Следует учитывать, что манганины неустойчивы против коррозии в атмо- [c.317]

Как всасывающая, так и напорная магистрали должны по возможности быть короткими и прямыми, с минимальным количеством, местных сопротивлений. Следует избегать установки игольчатых клапанов, заменяя их задвижками. Трубопроводы должны иметь достаточное количество опор и креплений, не связанных с насосом. Насосы должны устанавливаться в сухом, светлом, чистом и тёплом помещении на достаточно массивном фундаменте и должны быть доступны со всех сторон для осмотра и наладки. [c.504]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

При расчете сопротивлений коэффициенты трения и местного сопротивления следует выбирать в соответствии с данными расчетных таблиц справочного руководства [38]. [c.232]

Расчет гидравлических сопротивлений следует вести по участкам, так как вдоль по тракту испарителя условия парообразования могут быть переменными из-за изменения тепловой нагрузки, формы и размеров сечения канала испарителя и т. д. Максимальное количество участков 10—15. Для каждого из участков опре- [c.232]

Пределы типовых значений сопротивлении и конденсаторов указаны на схеме. Коэффициент усиления каскада, зависящий от коэс и-циента усиления транзистора по току р, а также от величины сопротивления и входного сопротивления следующего каскада, равен 20—30 (при Р = 25 и входном сопротивлении следующего каскада 1 ком). Температурная стабилизация режима осуществляется фиксацией напряжения на базе с помощью делителя R — R n отрицательной обратной связью по постоянному току в цепи эмиттер — база за счет падения напряжения на сопротивлении R . [c.251]

Примечания I. Платиновые термометры сопротивления можно применять не только до 660° С, но и выше — до 1000° С в подобных случаях термометры сопротивления следует выполнять из сравнительно толстой проволоки (диаметром 0,5—0,6 мм). [c.5]

Расположение дымоотводящ-их каналов котельной должно обеспечивать кратчайший путь удаления продуктов сгорания при возможно меньшем числе поворотов. Острые грани и выступы в кладке для снижения гидравлических местных сопротивлений следует тщательно зачистить. С этой же целью дымоходы от котлов и сборный боров необходимо присоединять под наименьшим углом. [c.139]

Значения этих термических сопротивлений следующие [c.72]

Формула (Гг5) выведена для области квадратичного закона сопротивления. Следует ожидать, что для переходной области поправка на неизотермичность меньше. При [c.6]

При косом омывании пучков гладких труб расчет их сопротивления следует [c.14]

Из сопоставления моментов сопротивления следует, что прочность кронщтейна после ослабления практически остается неизменной. [c.90]

Как уже указывалось, перепады давлений в районе расположения местных сопротивлений, особенно за ними, должны измеряться на достаточно длинных участках. Для количественного определения влияния местных сопротивлений следовало оценить с достаточной точностью величины перепадов давления на прямых трубах при отсутствии сопротивлений, т. е. значения полезных напоров при движении смеси такого же состава. В дальнейшем эти величины называются исходными полезными напорами. [c.280]

Так как отношение величины динамического давления, опреде-ляюш,его потери давления, к его предельным значениям переменно, нет оснований для изменения принятой методики расчета потерь давления по условному динамическому давлению. При экстраполяции опытных данных по потере давления в местных сопротивлениях следует учитывать характер соотношения предельных значений Лд. [c.306]

Значения термических сопротивлений следующие для зоны I Лн,п =2.5 м -К/Вт для зоны П м -К/Вт для зоны [c.372]

В схеме рис. 3-4 напряжение Uq измеряется компенсационным методом по схеме автоматического потенциометра. Компенсирующим напряжением является напряжение, снимаемое с сопротивления Rq, которое при равновесии схемы равно Vq. Угол поворота двигателя 4 и кулачков 2, 3 (узел V) пропорционален расходу тепла Q. Шкала тепломера равномерная. В табл. 3-3 приведены методические погрешности в измерении тепла потока пара схемой рис. 3-4 Л. 18]. Как следует из табл. 3-3, при незначительной дополнительной методической погрешности AiQ можио отказаться от установки датчика температуры, заменив в схеме рис. 3-4 термометр сопротивления Rt постоянным сопротивлением. Принципиально термометр сопротивления следует уста- [c.75]

Из изложенного следует, что в тех случаях, когда требуется получить очень равноме 1ное поле скоростей непосредственно по фронту плоской (тонкостенной) решетки или в сечении за любой другой решеткой (в которой исключено перетекание жидкости из одной части сечения в другую), а соиротиБление не является лимитирующим, расчет оптимального коэффициента сопротивления следует производить по формуле (4.99). В большинстве практических случаев коэффициент сопротивления оптимальной решетки можно определять но формуле (4.102) или (4.104). Что [c.174]

Двигаться по винтовой линии, вращаясь вокруг магнитных силовых линн]1 и одновременно перемещаясь вдоль приложенного электрического ноля. Благодаря этому электрон, который испытал последнее соударение на расстоянии большем, чем 2Д от поверхности проводника, имеет малую вероятность в ближайший момент столкнуться с поверхностью. Таким образом, по мере своего увеличения магнитное поле вызывает сначала падение сопротивления образца и приближает его к значению сопротивления массивного проводника после этого сопротивление следует обычному закону, т. о. возрастает с магнитным полем. Пользуясь этой грубой моделью, лгожно вывести для приближенной оценки цроводимостн а тонкой проволоки или тонкой пластинки в магнитном поле (фиг. 39) следующую формулу [c.207]

Выще мы рассматривали обтекание крыла бесконечной длины , т. е. не учиты-, вали явлений, происходящих у концов крыла. Эти явления сказываются на величине подъемной силы и лобового сопротивления следующим образом. Для упрощения картины положим, что концы крыла ограничены вертикальными плоскостями (рис. 34)), которые мы будем называть торцами крыла. Когда возникает подъемная сила, то это значит, что под крылом установилось более высокое давление, чем над крылом. Поэтому у торца крыла возникает движение воздуха снизу вверх, как указано стрелками на рис. 341. Это движение воздуха у торцов крыла изменяет распределение скоростей, а следовательно, и распределение давлений в потоке, обтекакхдем крыло. [c.559]

I Значение Renepi при котором коэффициент сопротивления ста- НОвится постоянной величиной, а гидравлическое сопротивление Следует квадратичному закону, приближенно может быть опреде- лено из сопоставления (8-55) с (8-50), а именно [c.253]

Индуктивная нагрузка имеет со8ф=0,4. Для того чтобы сделать osемкостное сопротивление следует добавить к первоначальному сопротивлению XL Почему энергокомпании заинтересованы для уменьшения эксплуатационных расходов делать одинаковым os

[c.242]

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления при движении однофазного и двухфазного пароводяного потока через продольнообтекаемые пучки стержней. В области ламинарного режима течения однофазного потока расчет коэффициента гидравлического сопротивления следует производить по зависи- [c.287]

Суммарное сопротивление котельных пучков в общем случае складывается из сопротивлений следующих видов сопротивления поперечно омываемых пучков труб, сопротивления трения в проддльно омываемых пучках труб и сопротивления поворотов газов внутри пучков или вне их. Как указано, потеря давления от изменения скорости при входе в котельные пучки и при выходе из них включена в сопротивление поперечно омываемого пучка и отдельно не учитывается. [c.26]

Различные линии в правом поле графика (рис. И1-4) соответствуют разным средам (газы или воздух), а также разным температурам среды на участке /уч и у машины Линии левого квадранта соответствуют различным экономическим характеристикам, принимаемым для расчета аИэк- Так как замыкающие затраты на энергию, расходуемую на дополнительное сопротивление, следует определять по показателям основных, наиболее современных станций системы, а не проектируемой установки, для кривых указаны характеристики системы [c.61]

Примечание. При оклейке одвой или обеих поверхностей воздушной прослойки алюминиевой фольгой термическое сопротивление следует увеличить в 2 раза. [c.372]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...