Автомодельная область

Наступление автомодельной области отмечено при значении Re= 3-10 . Однако в этом исследовании не определялось влияние объемной пористости шаровых насадок на коэффициент сопротивления слоя. Таким образом, необходимо было провести работы по определению гидродинамического сопротивления различных шаровых насадок при больших числах Re. [c.59]

ШАРОВЫХ ТВЭЛОВ В АВТОМОДЕЛЬНОЙ ОБЛАСТИ ТЕЧЕНИЯ [c.62]

Сравнение проводится по величине Е при одинаковой затрате мощности, необходимой для прокачки газового теплоносителя через бесканальную активную зону с шаровыми твэлами (для автомодельной области течения Re>10 ). Подставляя значения а из зависимости (4.29) и Д/э из зависимости (3.21) и выражая поверхность твэлов S в виде [c.91]

Определена автомодельная область турбулентного течения газового теплоносителя по числу Re, в которой коэффициент гидродинамического сопротивления для стабильной структуры шаровой укладки остается постоянным проведена численная оценка степени турбулентности газового потока при течении его через шаровые твэлы. [c.106]

Для автомодельной области (закон Ньютона) при 10 <Нет< <2-10= [c.47]

Рис. 2-3. Зависимость между коэффициентами формы в автомодельной области.

Для частиц этой группы в автомодельной области верна зависимость (2-12), а для области закона Стокса — зависимость (2-15). [c.56]

Интегрирование уравнений (2-40)—(2-42) не представляет особых трудностей, если коэффициент лобового сопротивления не зависит от числа R0T, т. е. если имеет место автомодельная область обтекания. При других условиях необходимо знание закономерностей типа (2-1"), что позволяет затем графо-аналитически или путем интегрирования получить искомое решение. Подобная задача решена для восходящего прямотока (пневмотранспорт) первым методом в [Л. 143], а вторым в [Л. 48, 50, 292]. В последнем случае окончательные решения особенно громоздки. Особенности прямоточного движения частиц рассмотрены также в [Л. 251, 325] и др. [c.66]

Для автомодельной области (400< Re<5 500-r-Ю" ) по равенству (2-12) получим [c.153]

На рис. 5-7 четко различаются две области теплообмена переходная область при 50400- 500. Эти границы согласуются с диапазоном первой переходной и автомодельной областей аэродинамического сопротивления движущихся частиц неправильной формы (гл. 2). [c.165]

Здесь обращает на себя внимание изменение характера теплообмена. При ReT>480 (автомодельная область) доля ламинарного пограничного слоя у поверхности движущейся частицы становится превалирующей, на что указывает в соответствии с решением Г. Н. Кружи-лина степень /2 при R t в формуле (5-29). Изменение характера процесса, впервые обнаруженное в Л. 307], подтверждается обработкой опытных данных С. А. Круглова по теплообмену с падающими свинцовыми шариками. Согласно [Л. 307] изменения. в интенсивности теплообмена могут быть объяснены уменьшением вращательного эффекта и усилением влияния теплопроводности частицы (т. е. Bi) по мере увеличения размера. [c.167]

Согласно опытным данным уменьщение размера частиц приводит при прочих равных условиях к у в е-личению Осл лишь в первой области теплообмена. Данные для сравнительно мелких частиц (0,44— 0,77 мм) и их смеси оказались практически совпадающими. В автомодельной области влияние размера частиц на теплообмен отсутствует (рис. 10-9), что следует и из данных [Л. 31, 345], полученных при А/ т>30. [c.339]

Для автомодельной области нестесненного движения теплообмена (Л/ т>30) имеем [c.346]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

Найдем еш,е закон, по которому меняется со временем полная энергия газа в области автомодельного движения. Размеры (по радиусу) этой области — порядка величины радиуса R ударной волны и уменьшаются вместе с ним. Примем условно за границу автомодельной области некоторое определенное значение r/R = li. Полная энергия газа в сферическом слое между р диусами R и после введения безразмерных переменных выражается интегралом [c.568]

Все значения ц. взяты в автомодельной области (для чисел Рейнольдса, подсчитанных по параметрам потока перед соплом и диаметру горловины сопла, порядка Rd = 10 -1-10 ), когда они перестают зависеть от числа Рейнольдса. [c.434]

Область параметров потока, соответствующая указанному случаю движения, называется автомодельной в отношении чисел Рейнольдса. При моделировании гидравлических явлений, отвечающих этой автомодельной области, поступают следующим образом [c.292]

Опыты показывают, что коэффициент зависит от числа Re лишь при малых его значениях Re < 100. При числе Re > 1000 коэффициенты местных сопротивлений практически перестают зависеть от числа Рейнольдса, т. е. наступает автомодельная область. [c.371]

При Ре Ю -ь 2-10 коэффициент Сх шара не зависит от Ре (автомодельная область) и сила Р зависит от квадрата скорости (квадратичная область). При промежуточных значениях Ре сила Р зависит от скорости в степени меньше двух. [c.90]

В заключение отметим, что моделирование напорного движения, отвечающего квадратичной области сопротивления (когда имеем большие числа Рейнольдса), а также моделирование напорного и безнапорного движений при малых числах Рейнольдса (когда имеем ламинарный режим см. на рис. 4-24 зону, соответствующую прямой 1 - 2, которая также называется автомодельной зоной) осуществляют, руководствуясь особыми правилами, которых касаться не будем они в значительной мере аналогичны правилам, поясненным выше (применительно к случаю безнапорного движения, отвечающего квадратичной области сопротивления). Особенно большие трудности возникают при моделировании потоков в зонах, лежащих между двумя упомянутыми выше автомодельными областями (см. на рис. 4-24 область, лежащую между прямой 1 — 2 и кривой АВ). [c.535]

Абсолютное давление 42 Абсорбирующий колодец 559 Автомодельная область 534, 535 Актуальная скорость 143 Анизотропный грунт 574 Аномальные жидкости 12, 623 Артезианский колодец 559 Архимедова сила 65 Атмосферное давление 42 Аэрация жидкости 19, 227, 452, 505 [c.653]

Предварительный расчет компрессора методом полного моделирования. Подобными являются такие компрессоры, у которых имеют место геометрическое подобие, кинематическое подобие и равенство критериев подобия. К таким критериям в первую очередь относится число М или зависящая от него газодинамическая функция расхода q (Я), поскольку по числу Re течение в компрессорах обычно находится в автомодельной области. [c.237]

Было установлено также, что для пучков стержней с абсолютной шероховатостью поверхности Д = 0.002 мм автомодельная область для коэффициента гидравлического сопротивления исследованных пучков наступает при Re > 150 ООО. Для этой области коэффициент гидравлического сопротивления исследованных пучков стержней на однофазном потоке можно положить равным =0.018. [c.153]

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения Ястр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3 2.19 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы йстр и объемной пористости т [c.56]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Для области Стокса (п=1) решения, полученные на основе уравнения (3-35), верны. Однако при увеличении числа Рейнольдса Re>0,4 показатель степени п уменьшается и расхождение соответственно нарастает. В автомодельной области, где п = 0 сила сопротивления в уравнении (3-35) окажется по меньшей мере на порядок заниженной. Таким образом, решения, полученные на основе этого уравнения, нельзя считать справедливыми для всех турбулентных течений. Кроме того, такая неправомерная запись уравнений пульсационного движения значительно усложнила его решение, привела к не-об содимости использовать графический метод и интерполяционные формулы [Л. 36]. [c.104]

Согласно данным гл. 2 число Рейнольдса, соответствующее переходу к автомодельной области, у неправильных движущихся частиц с ростом f уменьшается по сравнению с Re для шара. Важио и то обстоятельство, что влияние f наиболее сильно проявляется в автомодельной области обтекания [ по зависимости (5-11) чем выше f, тем больше Nu по сравнению с Num]. [c.152]

Следовательно, фактор стесненности движения частиц в плотном слое позволяет различать три типа каналов широкие (автомодельная область), узкие (переходная область) и сверхузкие (область неупорядоченного движения). При переходе от одного типа канала (области) к другому все более резко и значительно нарушаются условия безградиентного движения — гипотеза о стер ж неподобно сти движения плотного слоя во многих случаях не находит подтверждения. Первую область ( широкие каналы) отнесем к зоне нестесненного движения, вторую и третью области ( узкие и сверхузкие каналы)—к зоне стесненного движения плотного слоя. [c.294]

Симплекс Д/ т менялся от 7,1 до 79 в оребренных и от 6,5 до 140 в неоребренных каналах. Обнаружены (рис. 10-9) две области теплоотдачи, определяемые влиянием стесненности на движение плотного слоя (см. 9-5) область темплообмена при стесненном движении (Д/кт<30) и при нестесненном движении (автомодельная область — Д/ т>30). В первой области стесненного движения уменьшение влияния пристенного эффекта по мере роста симплекса Ajdj примерно до 30 приводит к улучшению теплообмена, так как относительная толщина и термическое сопротивление разрыхленного пристенного слоя уменьшаются. Обработка опытных данных в этой области обнаружила, что Ыи сл = /(А/с т) . Можно полагать, что в этой области основное термическое сопротивление создается пристенным слоем, так как здесь увеличение Д/ т приводит к росту теплоотдачи.С этих позиций для интенсифи- [c.337]

Во второй автомодельной области характер движения не зависит от величины Д/с т (гл. 9). Влияние термического сопротивления пристенного слоя в широких каналах невелико. Поэтому область теплообмена при Д/ т>30 характерна отсутствием влияния этого симплекса на интенсивность процесса. Теплоотдача, по-видимому, лимитируется термическим сопротивлением ядра. Можно рекомендовать ряд мер для интенсифика- [c.338]

В этой главе приведены основные результаты разработок и экспериментальных исследований. Все исследования на моделях электрофильтров проводились при числах Не = = ШцВц1 = (3-4-4) 10 , что для данных условий вполне соответствует автомодельной области. При реальных нагрузках котлов, а также других промышленных установок, число Не всегда больше указанного, а следовательно, течение всегда происходит в автомодельной области. [c.219]

Найти зависимость iSp=f(G) для образца при течении пара в автомодельной области и указать границы ее применения. Давле-inie пара р = 98 кПа. Температура пара ж = 250° С. [c.54]

Из таблицы и графика ясно, что при Re>l,42-10 Eu = onst = = 1,44 (автомодельная область). Следовательно, при течении пара через образец при Re> 1,42-105 критерий Еи=1,44. Воспользуемся этим соотношением для нахождения искомой зависимости. Для образца нрн течении пара [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...