Майнера уравнение

В общем виде (уравнение Майнера) [c.310]

Покажем, что уравнение (5.62) позволяет получить обобщенную форму закона Майнера. С этой целью обозначим индексом / некоторое циклическое воздействие, приложенное в течение п,- циклов s/ и Wj определяют уровень напряжений и форму волны. Чтобы упростить анализ, допустим, что с/ и kj не изменяются за время приложения /-го воздействия. Такая ситуация возможна, если температура в это время постоянна, хотя она может быть различной для каждого /. Получим из уравнения (5.62), во-первых, число циклов Л/,-, по достижении которого тело разрушается, если рассматривать приложение только /-Г0 воздействия [c.209]

Полагая р = 0,5, получим обобщенный закон Майнера в форме, предложенной в [30]. Такое значение р означает, что = 3,0 и m = 2,0. Последняя величина, очевидно, слишком велика. Существует ряд возможных причин, объясняющих это расхождение, не считая тех, которые вытекают из физических идеализаций, использованных при выводе уравнения (5.76). Одна из них связана с использованием степенного закона (см. (5.54)) вместо более реального уравнения [c.211]

Если в этом уравнении пренебречь М, то отношение (10) соответствует формуле (1) Майнера [1]. Следовательно, расчет по Майнеру является частным случаем описанного здесь метода. Формула Майнера действительна и в случае, если при полу-или двойном логарифмическом изображении точка пересечения всех кривых о — N находится в бесконечности, т. е. исходная и вторичные кривые усталости проходят параллельно. [c.320]

Это выражение является теоретическим уравнением кривой усталости. Подстановка его в (3.22) приводит в случае ступенчатого режима циклического нагружения к формуле линейного суммирования повреждений, известной как формула Майнера [c.73]

Обобш,енный закон Майнера (уравнение (5.71)) также имеет экспериментальные подтверждения. Браутман и Саху [30], исследуя слоистые волокнистые композиты с продольнопоперечными схемами укладки слоев, нашли, что в среднем поведение этих композитов удовлетворяет неравенствам (5.74). Кроме того, они предложили новую форму обобщенного закона Майнера, где учитывается влияние последовательности приложения разных уровней напряжений. Можно вывести предложенное ими уравнение, выражая размеры трещины в уравнении (5.71) через напряжения из упругих критических условий (см. (5.60), (5.61)). Для случая когда k и Кю не зависят от уровня напряжений и оо—начальная прочность, уравнение (5.71) преобразуется к виду [c.211]

Альтернативные гипотезе Пальмгрена—Майнера варианты суммирования повреждений основаны на априорном введении тех или иных функций повреждений, в общем логически не вытекающих из уравнений типа Мэйсона—Коффина [например, гипотеза повреждений Марко—Старки [366] D,= = n INfi)°- где a i)—показатель, зависящий от уровня нагружения]. Иными словами, вид функций повреждений может быть сколь угодно различным (гипотезы Пальмгрена.—Майнера, Марко—Старки и т. д.) при использовании одного и того [c.135]

С [)езультатами исследований пульсирующей растягивающей нагрузки, проведенных на круглых образцах без надреза из Al u4Mg2 (рис. 3), сопоставлены расчетные значения. Для выбора координаты напряжения точки поворота использовалось уравнение (11). Расчет в целом правильно отран<ает влияние последовательности и результаты расчетов находятся примерно в 15 %-ном диапазоне разброса экспериментальных величин. Результаты расчетов по Майнеру находятся на Прямой между точками (1 0) и (0 1). [c.321]

Авторы работы [6] определили, что в углеродистой стали 10Г2С1 перегрузочно-деформационные циклы вызвали понижение коэффициента в правой части уравнения Майнера до значения 0,1— 0,2. В работе [7] наблюдалось понинсепие предела усталости стали при низком уровне предварительной односторонней пластической деформации растяясения. [c.350]

Учет потребного срока службы детали и нерегулярности режима ее работы на основе линейной гипотезы суммирования повреждений осуществлялся в работах А. И. Петрусевича, Д. Н. Ре-шетова [45], С. В. Серенсена [58], Майнера и др. Так, в работе [45] предлагается вести расчет на усталость по амплитуде /Сектах где сТашах — мзксимальная амплитуда напряжений, К < — коэффициент долговечности, определяемый по формуле, вытекающей из линейной гипотезы, сводящейся к уравнению (5.17) при Др 1 [c.168]

Наиболее простой является гипотеза линейного суммирования усталостных повреждений, предложенная Пальм-греном в 1924 г. и развитая применительно к расчетам деталей машин на усталость Решетовым Д. Н., Серен-сеном С. В., Бахаревым В. М., Майнером М. А. (1945 г). Смысл этой гипотезы сводится к следующему. Пусть Ni — это число циклов до появления усталостного разрушения при действии переменных напряжений с амплитудой (предполагается стационарное нагружение при неизменной величине о ). Величина определяется из уравнения кривой усталости в форме, аналогичной уравнению (3.2) [c.176]

Уравнения (3.7) и (3.8) выражают известное линейное правило суммирования повреждений соответственно для непрерывного и дискретного процессов нагружения. Это правило было предложено Пальмгреном (1924 г.) применительно к расчету подшипников на долговечность и затем было распространено на другие задачи, связан-.ные с накоплением повреждений, в частности, в расчетах на усталость (Д. Н. Решетов, 1945 г. Майнер, 1945 г.) и длительную прочность (Робинсон, 1952 г.). [c.65]

В процедуре расчета коэффициента накопления разрушений DF рассматривают полосу покрытия общей шириной 820 дюймов (21 м), которую, в свою очередь, делят на 82 полосы 10-дюймовой (25 см) ширины каждая. DF вычисляют для каждой такой полосы. При этом соотношение P R (см. табл. 10.3) между количеством вылетов и количеством проходов по каждой полосе определяют на основании нормального распределения движений самолета по ширине полосы со среднеквадратичным отклонением в 30,5 дюймов (78 см) (эквивалентно движению самолета по рулежной дорожке) и используют затем в уравнении (10.31). Определенные таким образом DF для каждого самолета из расчетного списка применяют в вышеупомянутом уравнении Майнера (Miner) (10.32) с целью получения значения коэффициента накопления дефектов для полосы от воздействий заданного набора воздушных судов. При расчете общей толщины покрытия выбирают максимальное из всех значений DF, определенных для каждой из 82 полос 10-дюймовой ширины. Следовательно, самолеты с одной и той же геометрией опоры, но с различным расстоянием между стойками основных опор будут иметь различные коэффициенты P R в каждой из 10-дюймовых полос и поэтому будут оказывать различное влияние на эффект накопления разрушений. [c.390]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...