Условия на границе зоны контакта

Уравнение (17) и уравнение связи (4) составляют систему, описывающую деформационные перемещения точек кольца. Краевые условия определяются условиями на границе зоны контакта. [c.160]

Условия на границе зоны контакта. Пусть при вертикальной нагрузке Р (учитывающей вес кольца) параметры колеса обеспечивают малость угла 7 (7 <С 1, 27 — центральный угол, опирающийся на зону контакта). Тогда внутри зоны контакта выполняются равенства [c.160]

На границе зоны контакта =р должны быть выполнены условия стыковки [c.217]

Наиболее проста линейная постановка для цилиндрических оболочек разной длины, установленных с натягом. Без учета обжатия, т. е. когда в решение входят сосредоточенные поперечные силы на границе зоны контакта, задача изучена авторами работ [37, 38, 101, 102], где решены дифференциальные либо интегральные уравнения. Обжатие по модели Винклера введено в работах [39, 40], по модели упругого цилиндра и слоя — в [144, 145]. В двух последних работах контактное давление становится бесконечным на границах зон контакта. С помощью теории Тимошенко эта задача исследована в [197]. Решение такой же задачи получено [41] представлением контактного давления в виде суммы произведений неизвестных коэффициентов на заданные функции, ортонормированные на участке контакта. Коэффициенты вычисляются методом наименьших средних квадратов из кинематического условия контакта, граница зоны контакта уточняется итеративным путем. Этот подход позволяет существенно упростить расчеты, поскольку в нем не требуется решать дифференциальные или интегральные уравнения относительно контактного давления, результаты же полностью совпадают с данными [38, 39]. Такой же метод применен в работах [45—17] для анализа НДС двухслойного сильфона с промежуточным податливым кольцом. [c.15]

К условиям сопряжения на границе зоны контакта и свободной части шины (34) следует еще добавить условие равенства перерезывающих сил [c.44]

В результате такого расчленения процесса решения контактной задачи на два чередующихся этапа, на каждом из которых используются результаты другого этапа, получается последовательность поверхностей контакта, на каждой их которых образуется последовательность кривых, ограничивающих зону контакта. Сходимость к решению исходной задачи обеспечивается сходимостью на каждом этапе. На каждой итерации решается обычная (неконтактная) краевая задача для одного из контактирующих тел с обменными граничными условиями на пробной площадке контакта, причем ее конфигурация, граница и величина контактного давления уточняются в процессе итераций. [c.141]

Непосредственно измеряемой величиной обычно является осевая сила F, нормальная к измерительным поверхностям в зоне их контакта с исследуемой системой. Согласно работе [42] давление, оказываемое деформируемой системой на измерительные поверхности, прямо пропорционально разности нормальных напряжений, действующих в направлении потока и нормально к измерительным поверхностям (см. гл. 2, 3) рц — = а, причем коэффициент пропорциональности равен 2, если удовлетворяется условие Р22 = Раз, и на границе зоны, заполненной жидкостью, существует равновесие между давлением, обусловленным нормальным напряжением рзз, и атмосферным давлением. [c.92]

Поскольку уравнения (11.42), (11.43) нелинейные относительно границ зон контакта, на каждом приближении по Ньютону необходимо использовать итерационный процесс, уточняющий Д до тех пор, пока не выполнится условие равновесия (11.42). Формулы итерационного процесса по Д на л 4- 1-м приближении имеют вид (символ п опущен) [c.45]

Методом секционирования с применением нейтронно-активационного анализа и методом показателя преломления исследовано распределение олова в зоне контакта стекломассы состава прокат с расплавами олова и сплавов на его основе в газовой среде с различным окислительным потенциалом в интервале температур 900—1100 С. Анализ кривых распределения олова для различных условий диффузионного отжига показал, что в присутствии касситерита на меж-фазной границе проникновение олова в стекломассу ограничивается растворимостью двуокиси олова в стекломассе данного состава, а в восстановительной газовой среде — окислительным потенциалом среды. Влияние примесей в металлической ванне на диффузионные процессы в этой системе также определяется восстановительно-окислительным равновесием в системе окислы олова — примеси металла. Табл. 2, рис. 4, библиогр. 15. [c.232]

Отрыв пламени в горелках предварительного смешения с накалившимся огнеупорным туннелем происходит лишь в случаях нарушения теплового баланса на поверхности контакта между холодной струей и высоконагретыми продуктами горения, циркулирующими у кратера горелки. Удельное количество физического тепла, которое генерируется реакцией горения в результате контакта смеси с рециркулирующими газами, должно превышать удельное количество тепла, отдаваемого из зоны горения в струю на границе раздела. Отрыв пламени наступает, когда это условие нарушается. Такое положение создается в тех случаях, когда состав сжигаемой газо-воздушной смеси слишком сильно отклоняется в ту или другую сторону от стехиометрии, а также при чрезмерном увеличении скорости истечения смеси (подробнее см. гл. IX). [c.58]

На рис. 26.6 показана зона контакта втулок / и 2, где штриховыми дугами обозначены соответствующие контуры втулок до их сборки, а промежуточной дугой показана граница их раздела, установившаяся в результате сборки. Достижение контакта обеспечивается при этом за счет увеличения на и. внутреннего радиуса внешней втулки и уменьшения на щ внешнего радиуса внутренней втулки. Соответственно условие совместности перемещений контактирующих поверхностей принимает следующий вид [c.474]

Предположим, что на поверхности контакта имеют место две зоны при rj с г с (внутренняя зона) справедлив закон трения Кулона, а при г < г < Гз (наружная зона) интенсивность сил трения пропорциональна максимальному касательному напряжению. Тогда радиальное напряжение во внутренней зоне определяется по уравнению (4.81). Граница зоны находится из условия —Да = fOg, а радиальное напряжение в наружной зоне по формуле, которая следует из (4.83) [c.110]

В машиностроительных конструкциях передача усилий обычно осуществляется посредством контакта отдельных деталей. Однако при рассмотрении узлов, состоящих из системы взаимодействующих тел, явлениями в локальной зоне контакта зачастую пренебрегают. В этом случае, руководствуясь принципом Сен-Венана, проводят упрощение и схематизацию усилий, воспринимаемых отдельными деталями, и приходят к смешанной задаче теории упругости с заданными на границе силами и смещениями. Такие упрощения расчетной схемы приемлемы далеко не всегда. В большинстве реальных конструкций закон распределения истинных контактных давлений оказывает существенное влияние на НДС взаимодействующей пары, а иногда, как, например, во фланцевых соединениях с упругими прокладками, определяет работоспособность конструкции в целом. В таких случаях возникает необходимость решения контактных задач, где размеры и конфигурация площадок контакта, условия взаимодействия на них нелинейно зависят от приложенной нагрузки. Эти параметры являются искомыми и могут быть определены только в процессе решения задачи. [c.7]

Как известно, специфика контактной задачи заключается в характерной для нее нелинейности, связанной с априорной неизвестностью площадок контакта и усилий, действующих по ним. Дополнительную трудность вносит наличие трения, так как очевидно, что для его учета необходимо рассмотреть проскальзывание, т. е. несовместное движение контактирующих поверхностей. В рамках обычных численных подходов это вызывает огромные трудности. Необходимо принимать во внимание также тот факт, что у границ зон взаимодействия градиенты контактных напряжений, как правило, больше. Поэтому применение МГЭ, который основывается на использовании ИУ, связывающего естественные граничные условия, для решения контактных задач с трением является обоснованным. [c.83]

Предлагаемая читателям монография рассматривает проблему износостойкости с позиции механизма формирования поверхностных структур твердых тел в зоне фрикционного контакта. Этот механизм обусловлен протеканием комплекса синергетических процессов — изменением структуры материала в поверхностном слое в условиях динамического нагружения на дискретной площади фактического контакта, физико-химическими процессами на границе раздела твердого тела и среды, разрушением материала при отделении его фрагментов, взаимодействием фрагментов разрушения со средой и между собой и т. д. [c.3]

Согласно двухзонной и трехзонной моделям, зона I отличается очень высокой плотностью контактирования инструментального и обрабатываемого материалов. Работами 2, сб. 1, с. 28—44, 64—77 сб. 3, с. 3—12, 54—66] показано, что в этих условиях при резании черных и цветных металлов быстрорежущим, твердосплавным и алмазным инструментами на границе контакта образуется промежуточный белый слой — третье тело , которое при выводе из зоны резания резца частично остается на инструменте, а частично уходит [c.26]

Сварка неплавких полимерных материалов на основе отвержденных реакто-пластов, вулканизатов, сшитых термопластов, полициклических полимеров осуществляется в условиях вынужденной пластичности в результате прохождения химических реакций по месту реакционноспособных групп полимера иногда с участием присадочного реагента в зоне контакта поверхностей, ведущих к возникновению химических связей химическая сварка) [4, с. 237 39, с. 19 44, с. 165 102-104]. Химической сварке нет альтернативы при выполнении соединения полимеров с пространственной структурой макромолекул, поскольку только в этом случае прочность связи на границе соединяемых поверхностей может быть не слабее прочности связи в объеме соединяемого материала. [c.349]

Наиболее приближающимся к этим условиям является втекание в топочную камеру струи газо вого топлива, развитие которой показано на рис. 7-2. На границе такой струи с неподвижным объемом газов возникает градиент скоростей, в результате которого появляется поперечный перенос массы. Окружающие топочные газы проникают внутрь струи со стороны ее поверхности, воспринимая при этом часть энергии струи. Поэтому в зоне смешения скорость втекающего газа падает от оси, где она наибольшая, к периферии, и на поверхности контакта с неподвижными окружающими струю газами снижается до нуля. При этом поперечный размер струи увеличивается, приобретая конусообразную форму. [c.100]

Пусть штамп, имеющий форму тела вращения, вдавливается поступательно нормальной нагрузкой в трансверсально-изотропное полупространство (О г < 00, 2 0) осевой силой Р. Плоское основание штампа— круг радиуса а. Предполагается, что на контактной поверхности образуются зона трения (примыкающая к границе области контакта) и зона сцепления. Вследствие симметрии область контакта и участок сцепления будут концентрическими кругами с центром, лежащим на оси штампа. Радиус Ь окружности, разделяющей участки трения и сцепления, заранее неизвестен и должен быть определен наряду с нормальными касательными напряжениями в области контакта. Решение заключается в интегрировании уравнений равновесия трансверсально-изотропной среды при граничных условиях [c.69]

Трение на поверхности раздела двух тел несогласованной формы, находящихся в условиях нормального контакта, играет роль только в том случае, когда упругие константы двух материалов различны. Взаимное контактное давление вызывает тангенциальные перемещения на поверхности раздела наряду с нормальным сжатием (см. уравнение (3.41Ь) для случая контакта шаров). Если материалы двух тел отличаются, то тангенциальные перемещения будут, вообще говоря, различны, так что будет иметь место проскальзывание. Это проскальзывание может ограничиваться и до некоторой степени сдерживаться трением. Можно, следовательно, предполагать, что в центральной части области контакта поверхности полностью сцеплены, а зона проскальзывания примыкает к границе области контакта. Если коэффициент предельного трения достаточно велик, проскальзывание может полностью исключаться. [c.138]

В качестве полуфабриката для диффузионной сварки можно использовать ленты из борного волокна, покрытые нитридом бора и пропитанные расплавленным алюминием. Для получения прочности композита, соответствующей правилу аддитивности, необходима надежная механическая связь на границе раздела. Выполнение этого условия обеспечивает в эксплуатации материала передачу нагрузки от матрицы к волокну. Вместе с тем компоненты композиционного материала, как правило, взаимодействуют между собой. Диффузионные процессы уменьшают прочность упрочняющей фазы и в большинстве случаев приводят к образованию интерметаллидной прослойки в контакте волокна с матрицей. При достижении ширины интерметаллидной зоны 0,5—2,0 мкм композит перестает существовать. Под нагрузкой матрица не передает напряжение на волокно, идет разрушение интерметаллидов, образование и развитие трещин в волокне. Образование твердых растворов еще не приводит к коренному ухудшению свойств, С целью повышения жаропрочности и срока службы композиционных материалов на волокна наносят барьерные диффузионные покрытия. Покрытия могут исключать или значительно замедлять процессы взаимодействия материалов волокна и матрицы. Метод нанесения покрытия должен обеспечивать хорошую связь с волок-но 1, равномерную толщину покрытия и исключать пористость последнего. Другим способом подавления образования нежелательных фаз на поверхности раздела является использование в качестве матрицы сплавов, имеющих пониженную реакционную способность с упрочняющим материалом. С термодинамических позиций необходимо добиваться минимальной разности химических потенциалов компонентов композита. [c.214]

В разд. 4.5 дана модификация уточненной теории типа С. П. Тимошенко— Е. Рейссиера с целью приспособления ее для корректной постановки и решения контактных задач. Смысл модификации состоит в учете (в рамках этой теории) эффекта поперечного обжатия и более аккуратного учета эффекта поперечного сдвига, на который накладывает отпечаток поперечное обжатие. Это делается интегрированием соотношений закона Гука по толщине пластины, в результате чего находится закон изменения смещений по толщине пластины. Установлены также естественные граничные условия для контактных напряжений на границе зоны контакта. Полученные уравнения могут быть использованы и при расчете слоистых пластин с учетом эффекта сдвига и поперечного обжатия материала слоев. Следует отметить, что основные (интегральные по толщине) уравнения теории не зависят от того, учитывается или не учитывается эффект поперечного обжатия. Поэтому соотношения обобщенного закона Гука, приведенные в разд. [c.184]

Если бы кривизна основания штампа была постоянной то реакция была бы равна нулю. Единственный способ для уравновешивания штампа в этом случае — это приложить кольцевые погонные усилия по границе зоны контакта г=го- Действительно, на этой линии мы не можем требовать выполнени55 условия по кривизнам пластины и штампа [c.236]

Цилиндрические оболочки — наиболее употребляемые в практике объекты, относящиеся к классу оболочек вращения. Часто по условиям эксплуатации конструкции, содержащие в виде тонкостенных элементов цилиндрические оболочки, испытывают различного рода кинематические ограничения на перемещения точек поверхности. К такого рода конструкциям относятся различные обшивки и тонкостенные вкладыши, элементы нефте- и газопроводов, подземные резервуары и хранилища, наконец, многослойные оболочки, у которых слои связаны между собой односторонне. Задача устойчивости цилиндрических оболочек, помещенных в грунт (одностороннее винклерово основание), сформулирована и решена в [19, 96]. Особенность постановки задачи в этих работах заключается в том, что действие основания заменено внешним давлением и принято, что в момент потери устойчивости оболочка по всей поверхности находится в контакте с основанием. Иначе говоря, при достижении нагрузкой q критического значения Цщ,, отвечающего задаче об устойчивости оболочки, соприкасающейся с основанием, прогиб оболочки в докритическом.состоянии < О равен зазору w = а. При этом любое бесконечно малое приращение бау (форма потери устойчивости) приводит к изменению границ зоны контакта. В реальных условиях обжатие оболочки создается самой упругой средой, т. е. контактным давлением, что в рамках развиваемого здесь подхода эквивалентно неравенству а <С да, причем параметром нагружения является а < 0. [c.86]

Фрикционная связь может быть описана как с геометрических позиций, так и на основе механического состояния материала, находящегося в зоне фактического контакта. При геометрическом описании фрикционной связи используется моделирование шероховатостей поверхности набором сферических сегментов, располон<е-ние которых по высоте диктуется принятым условием подобия натуры и модели. Сферы имеют одинаковый радиус R, равный среднему радиусу кривизны микронеровностей реальной поверхности. Геометрическая характеристика фрикционной связи, представляю щая собой отношение глубины внедрения или величины сжатия единичной неровности к ее радиусу (h/R), позволяет различать механическое состояние материала в зоне контакта. Эта характеристика в совокупности с физико-механической характеристикой фрикционной связи, которая представляет собой отношение тангенциальной прочности молекулярной связи к пределу текучести материала основы (t/ Ts), устанавливает границу меяоду внешним и внутренним трением. В первом случае нарушение фрикционной связи происходит по поверхностям раздела двух тел или по покрывающим их пленкам, при этом не затрагиваются слои основного материала. При переходе внешнего трения во внутреннее фрикционная связь оказывается прочнее, чем материал одного из тел, что приводит к разрушению основного материала на глубине. [c.10]

Дальнейшее увеличение температуры сопровождается возрастанием роли ко ндуктивных участков по испаряемой влаге вследствие появления новой зоны парообразования у закрытой поверхности материала, в результате чего различие в -интенсивностях сушки сокращается. Рис. 5 л-озволяет убедиться в существовании контактной зоны паро-образования <и выявляет тормозящую роль закрытой ДЛЯ испарения поверхности материала а процесс комбинированной сушки. Вместе с появлением новой зоны парообразования, естественно, возникает контактное терМ Ичеокое сопротивление, обусловленное наличием гидродинамического сопротивления переноса пара сквозь материал. Так как время соприкосновения материала с греющей поверхностью при высокоскоростной комбинированной сушке сравнимо или меньше времени переноса пара через материал с малым сопротивлением, то создается примерное равенство скоростей парообразования и фильтрации пара через материал, т. е. весь образующийся пар уносится через материал. Поэтому здесь меньше условий для развития избыточного давления на границе соприкосновения материала с греющей поверхностью и образования слоя пара, что имеет место при кондуктивной сушке, а значит, и меньшие возможности для возрастания термического сопротивления. Таким образом, только при низких температурах греющей поверхности (до 80—90°С) можно пренебрегать термическим сопротивлением контакта ввиду его малости и пользоваться граничным условием 4-го рода (равенство температур контактируемых поверхностей). При более высоких температурах термическое сопротивление обязательно должно учитываться при этом могут использоваться граничные условия 1-го и [c.116]

Можно ожидать, что коррозионные свойства армированных металлов при контакте металлической матрицы с углеродными волокнами будут ухудшаться вследствие электрохимической коррозии. В работе [14] исследовалась стойкость алюминия, армированного углеродными волокнами, к климатическому воздействию путем выдержки его в атмосферных условиях и в морской воде. Шлифуя внешнюю поверхность исследуемых образцов, авторы работы [14] обнажали волокна и исследовали электролитическую коррозию на границе раздела волокно-алю-миниевая матрица. После выдержки в морской воде в течение одного года не наблюдалось значительного снижения прочности композиционного материала и коррозия внутри материала почти не развивалась. Рднз1 о при наличии дефектов на границе раздела волокно-матрица вблизи поверхности алюминия, армированного углеродными волокнами, коррозия в зоне этих дефектов идет интенсивно. Поэтому при эксплуатации изделий из армированных волокнами металлов следует, по-видимому. [c.256]

Здесь Ср, Сх — коэффициенты жесткости основания (прокладки) соответственно на сжатие и сдвиг А(ф) — зазор между шпангоутом и основанием v =v + eR- v +v) — касательное перемещение точек шпангоута, находящихся на расстоянии е от его оси /i — коэффициент трения скольжения v = fi p 7 w- -L) = f2 w- - )- Условие v =v в зоне контакта определяет границу между участками сцепления и скольжения. Коэффициент /2—f p назовем коэффициентом сцепления. От величин коэффициентов fi, Ср, зависят размеры участков сцепления и скольжения в зонах контакта. Так, с увеличением коэффициента трения увеличиваются /2 и г и тем самым зона сцепления возрастает, а зона скольжения уменьшается. При увеличении жесткости прокладки на сдвиг величины /г и уменьшаются и поэтому область сцепления сужается, а область скольжения расширяется. [c.92]

Смачивание основного металла расплавленным припоем создает условия для растворно-диффузионных процессов по границе твердой и жидкой фаз. Поскольку на этой границе реакции идут в гетерогенной среде между металлами, находящимися в различных агрегатных состояниях, то развитие реакций связано не только с химическими превращениями, но и с переносом веществ из глубины фаз к поверхности взаимодействия, а также с удалением продуктов взаимодействия из зоны реакции. Кинетика этих реакций обусловлена диффузией. Скорость процессов взаимодействия между основньпм металлом и расплавленным припоем зависит от интенсивности переноса входящих в их состав компонентов в зону контакта меладу ними, активности взаимодействия и удаления продуктов реакции. Время формирования спая определяется скоростью прохождения этих стадий процесса. Чем медленнее протекают диффузионные процессы, тем продолжительнее время формирования спая. Растворно-диффузионный спай может быть образован металлами дающими неограниченные растворы, огра- [c.117]

Наиболее важными при проектировании иллюминаторов являются два момента. Первый — как можно более польюе использование высокой прочности стекла при сжатии и недопущение появления растягивающих напряжений и концентраторов напряжений. Особенно сложно создать благоприятные условия в зоне контакта стеклоэлемента с металлической оправой, так как большинство разрушений начинается на поверхностях контакта. Второй момент — определение отклонений поверхностей от плоскостности под воздействием гидростатического давления, что необходимо для введения оптической коррекции, устраняющей искажения, которые возникают из-за изменения форм поверхностей. Наибольшее значение имеет ненагру-женная свободная поверхность стеклоэлемента. На границе стекло — воздух возникает основная часть оптических искажений, что обусловлено существенным различием коэффициентов преломления этих сред. [c.216]

На рис. 67 показано изменение периода а кристаллической решетки по глубине равновесного а-твердого раствора Си—А1 (БрА5) до и после деформации при трении в среде глицерина. Величина а существенно изменяется. Поверхностные слои толщиной в доли микрометра представляют собой пленку меди, которая не содержит легирующих элементов вследствие их анодного растворения [29, 87. Как показали результаты эмиссионного микроспектрального анализа, эта пленка располагается на окисном слое основного металла. Когда в условиях нагружения трением окисная межфазная граница сформирована, она служит барьером для проникновения легирующих элементов в пленку меди. В этой связи толщина формирующейся в зоне контакта пленки меди связана со способностью легирующих элементов взаимодействовать с кислородом. Так как эта способность выше у алюминия, то толщина пленки меди при. трении сплавов Си—А1 всегда меньше, чем, например, сплавов Си—2п. [c.160]

Режущие инструменты работают в условиях воздействия сложного комплекса факторов, например В1Ысоких контактных напряжений и температур, а также в условиях активного протекания фи-зико-химических процессов. Контактные напряжения, действующие на переднюю и заднюю поверхности инструмента при обработке низколегированных сталей, изменяются в пределах 700—1000 МПа, для острозаточенного инструмента при обработке сложнолегированных сталей и сплавов они могут достигать 4000 МПа и выше. Одновременно в зоне резания и на границах контакта инструмент— обрабатываемый материал возникают температуры, значения которых изменяются в пределах 200—1Ю0°С. При этом контактные площадки инструмента интенсивно изнашиваются в условиях абразивного воздействия инструментального материала, адгезионно-усталостных, коррозионно-окислительных и диффузионных процессов. [c.6]

В изотермических условиях изменяется характер износа штампа. Практически отсутствует характерное для обычной штамповки размывание гравюры. При штамповке в обычных условиях температура поверхности инструмента повышается не только из-за контакта с нагретой заготовкой, но и в результате тепловыделения на границе между металлом и инструментом, особенно при высоких скоростях деформирования и большом коэффициенте контактного трения. Практически вся выделенная на этой границе теплота расходуется на нагрев штампа. В результате температура в приконтактной зоне штампа может быть выше температуры отпуска штамповой стали, что приводит к ин-. тенсивному износу штампа. В изотермических условиях тепловыделение на контакте штампа с заготовкой резко уменьшается из-за снижения скорости деформирования, коэффициента контактного трения и сопротивления деформированию штампуемого сплава. Выделяемая теплота равномерно распределяется между заготовкой и штампом, имеющими одинаковую начальную температуру, а стеклосмазка является теплоизоляцией между ними. [c.62]

В математической модели вместо уравнения Рейнольдса задавалось давление в виде герцевского профиля. Уравнение энергии учитывало только поперечный перенос тепла теплопроводностью и вязкую диссипацию. Из решения стационарной задачи следовало, что распределение температуры в смазочной пленке имеет сходство с распределением давления, максимальная температура пленки увеличивается с увеличением скорости скольжения и нагрузки. В работе [ПО] при решении полной системы УГД уравнений с условиями сопряжения на твердых границах для тепловой части задачи не учитывался продольный перенос тепла теплопроводностью в пленке и твердых телах. При этом уравнение Рейнольдса решалось методом верхней релаксации, а задача о сопряженном теплообмене — маршевым методом. Из численных результатов следовало, что по сравнению с изотермическим случаем имеет место снижение по величине пика давления и его некоторое смещение вверх по течению, а также возрастание температуры в зоне контакта с увеличением скорости скольжения. Отмечалось, что величины максимального повышения температуры на поверхностях тел с увеличением скорости скольжения растут медленнее, чем в в пленке, из-за отвода тепла конвекцией. [c.506]

Принцип действия такого триода можно пояснить, исходя из допущения, что под металлическими точечными контактами в кристалле германия с проводимостью типа п при соответствующих условиях может образоваться зона дырочной проводимости р (показана пунктиром на фиг. 185). Если на коллектор подан отрицательный потенциал относительно основания, то через границу п—р будет течь небольшой обратный ток i . Подадим теперь на эмиттер положительный потенциал. При этом через кристалл потечет большой пряхмой ток и часть дырок попадет не на основание, а будет уловлена коллектором вследствие его близости и наличия на нем отрицательного потенциала. Таким образом, ток в цепи коллектора будет усиливаться в зависимости от тока в цепи эмиттера. Коэффициентом усиления по току при = onst называют величину [c.330]

Как было отмечено выше, сероводородное растрескивание (СР) оборудования ОНГКМ инициируется концентраторами напряжений дефекты сварных соединений (см. рис. 2.1, е 2.2, а 2.6 2.7) и технологические дефекты основного металла, резьбы (рис. 2.8, б), следы от ключей, коррозионные язвы и т.п. Результаты лабораторных испытаний сварных образцов из стали 20 также свидетельствуют о зарождении СР от дефектов (см. рис. 2.7, а), которые более чем в 10 раз снижают долговечность сварных соединений. Сопротивление СР качественных сварных соединений не ниже, чем основного металла, кроме того, за 20 лет эксплуатации сварных конструкций в металле швов в отличие от основного проката не обнаружено ни одного случая водородного расслоения. Это объясняется применением электродных материалов с низким содержанием серы, отсутствием в шве текстуры, а также тем, что условия плавления и кристаллизации шва способствуют образованию мелких сульфидных включений глобулярной формы и равномерному их распределению по литому металлу шва. В прокате из стали типа сталь 20 оборудования ОНГКМ наблюдается, особенно в срединной части стенки конструкции, значительное количество сульфидных включений дискообразной формы длиной от долей до десятков миллиметров (рис. 2.7, д). На границах раздела сульфид - матрица при охлаждении после завершения кристаллизации возможно образование микрополостей, так как коэффициент термического расширения сульфидов Ге8 - Мп8 больше, чем у ферритной матрицы (1810 К против 11,810" К" ). Металл матрицы в зоне границы раздела фаз, являясь областью объемного растяжения кристаллической решетки, может выполнять роль коллекторов для водорода. Образующийся в результате контакта стали с сероводород со держащей средой водород, попадая в эти несплошности, молизуется, вызывая водородное растрескивание (ВР) металла. Трещины ВР зарождаются внутри металла на границах раздела матрица - включение и распространяются, как правило, межкристаллитно в направлении, параллельном его поверхности при взаимодействии этих тре-щин-расслоений возникает ступенчатая магистральная тре- [c.70]

Из уравнения Пуазейля следует, что при прочих равных условиях менее вязкая жидкость способна заполнить больший объем капилляра. Однако полному проникновеппю лакокрасочного материала в микрокапилляры, поры и микротрещины препятствует воздух, находящийся в них. При этом вероятность образования воздушных пузырей при увеличении угла смачивания 9 возрастает. Кроме вязкости и угла смачивания, на степень заполнения лакокрасочным материалом различных микрополостей влияют их размеры и форма, а также угол наклона. Лакокрасочный материал будет заполнять микрокапилляры, поры н микротрещины только тогда, когда сумма углов смачивания и наклона стенки меньше 180°. В противном случае не только уменьшится площадь фактического контакта в результате неполного заполнения микрополостей, но и возрастет вероятность разрушения лакокрасочного покрытия в зоне таких воздушных полостей, так как около них на границе раздела будут концентрироваться напряжения [3]. [c.112]

ГПа, = От = == 0. На границе контакта задавалось условие равенства перемещений точек ударника и преграды, прилегающих к границе (условие примораживания ). В качестве краевых условий использовались предположение о неподвижности боковой поверхности преграды и условие свободной поверхности на всех остальных границах. Начальная скорость ударника задана выше, остальные параметры задачи при / = О считались невозмущенными. На рисунках 62—65 приведены результаты расчетов изолиний напряжений, зон разрушения, свободной поверхности жидкости в радиальном сечении ударника и преграды. На рис. 62 дана половина сечения, на остальных рисунках показаны только те части сечения, на которых представлены результаты расчетов. Характерное время расчета со-ставлялодля всех вариантов около 120 мкс. При используемых геометрических размерах влияние краевых условий на тыльной и боковой поверхностях мишени за это время не успевает сказаться на характере процессов, происходящих вблизи контактной границы и представляющих главный интерес. Результаты расчета для преграды, состоящей только из жидкости, приведены как иллюстрации к частному случаю, следующему из сформулированной в параграфе задачи гидроупруго-пластичности. На рис. 62 для двух моментов времени / = 57 10 с (а) и t = 83 10- с (б) построены изолинии гидродинамического давления, отнесенные к первоначальной конфигурации соударяющихся тел. Максимальное давление составляло 1,7 ГПа. Цифрами обозначены изолинии 1 — 0,9Р , 2 — 0,8Р , 3 — 0,5Я , 4 — [c.212]

Аналогичное непрерывное решение с особыми точками в концах площадки контакта можно построить для тела, контур которого является вогнутым в сторону тела. Иная картина наблюдается для тела, контур которого выпуклый. Действительно, из формулы (2.7.1) и представлений 1 следует, что на контуре раздела упругой и пластической областей Ь должна равняться нулю касательная составляющая вектора напряжений, т, е. линии скольжения должны быть касательными к контуру Ь. Невозможно построить гладкий контур, опирающийся на выпуклую дугу границы тела, обладающий указанным свойством и удовлетворяющий условию 1тгп1 всюду на границе тела-(т п — граничная нагрузка), для любого конечного числа особых точек на границе тела. По-видимому, решение в пластической зоне всегда разрывно в этом случае. Этот результат созвучен результату А. А. Никольского и Г. И. Таганова в аэродинамике околозвуковых течений, согласно которому задача потенциального обтекания профиля с местной сверхзвуковой зоной является некорректно поставленной [81. [c.42]

Характер кристаллизации меняется, если на границе основной металл—расплав припоя образуется один или несколько слоев интерметаллических соединений в результате непосредственного взаимодействия твердого металла с припоем или в процессе кристаллизации интерметалл ид ной фазы из расплава. Образовавшаяся прослойка интерметаллида имеет свою собственную кристаллическую структуру, отличающуюся от структуры припоя. Поэтому кристаллизация металла зоны сплавления будет происходить на поверхностях, не изоморфных с расплавом. В этих условиях контакт основной металл-зона сплавления будет напряженным, что приведет к снижению прочности спая. [c.110]

Как уже указывалось, в основе методов ртутной порометрии и полупроницаемой мембраны лежит одно и то же явление ступенчатого вытеснения из исследуемого образца менее смачивающей жидкостью более смачивающей. При этом если в условиях ртутной порометрии исследуются вакуумированные образцы, что обеспечивает практически 100 %-ное заполнение ртутью порового пространства, то в методе полупроницаемой мембраны поры, отсеченные от мембраны вытесняющей жидкостью, в дальнейшем процессе вытеснения не участвуют. Кроме того, при насыщении образца ртутью в ртутном поромере жидкость входит в поры образца по всей его поверхности, тогда как в капилляриметре (метод полупроницаемой мембраны) часть поверхности образца находится в контакте с мембраной, через которую насыщающая жидкость попасть в него не мо>кет. В соответствии с этими условиями при рассмотрении I и П методов моделируется ступенчатый процесс вытеснения из модели жидкости, имеющей меньшее поверхностное натяжение, жидкостью с большим значением этой величины. Вытеснение происходит лишь в ячейках, расположенных на границе фронта вытеснения и имеющих радиусы капилляров большие, чем пороговое значение для данной ступени давления жидкости, которое определяется с помощью обычной формулы Лапласа. При анилизе П метода на вытеснение жидкости из данной ячейки накладывается еще такое условие вытесняемая жидкость должна занимать ячейку, принадлежащую вытесняемо-активной зоне модели, которая контактирует с полупроницаемой мембраной (одна из граней модели), где процесс вытеснения исключен. [c.122]

Кинетика и механизм приваривания частиц. В реальных условиях напыления скорость частиц достигает обычно 100—150 м сек, и напорное давление в зоне удара частицы может составлять 5—10 кГ1мм при длительности действия 10" —10" сек. В сочетании с высокой температурой в контакте давтенпе является движущей силой физико-химического взаимодействия, ведущего к прочному сцеплению— привариванию частиц к подложке или нанесенному ранее слою покрытия. Прочность сцепления частиц при напылении определяется степенью развития взаимодействия фаз на границе [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...