Тангенциальные перемещения

Повреждение, проявляющееся в результате динамического взаимодействия поверхности аппарата (трубы) с твердым телом, имеющим острые края, без тангенциального перемещения. В зависимости от характера и силы удара забоина может иметь различную форму, площадь и глубину (до 4 мм). В стенке обечайки аппарата в момент удара возникают значительные напряжения изгиба. Площадь забоины условно равна произведению ее длины (максимального линейного размера забоины в плане) на ширину (наибольший размер, перпендикулярный длине забоины) [c.129]

Ошибку положения А5д кулачкового механизма (рис. 27.8) из-за смещения A =A(J центра О кулачкового механизма и погрешности Аз изменения радиуса ролика толкателя определяют из уравнения А5д = А + Ад -ф Ад. Вектор тангенциального перемещения Ад направлен по касательной к профилю кулачка, а вектор Азд — по линии скорости толкателя 2. Тогда из рассмотрения многоугольника перемещений, проецируя векторы на направление нормали п — п, получим [c.339]

Систему (3.152) можно привести к одному разрешающему уравнению 6-го порядка относительно тангенциального перемещения Uz. [c.105]

Искомыми функциями будут два тангенциальных перемещения Uq=Guq, Vo=Gvq и од но нормальное напряжение Zq (см. рис. 88). Формулы (д) задачи 6.2 примут вид [c.217]

Согласно формулам (6.3 ) тангенциальные перемещения будут равны [c.224]

Изменение кривизн изгиба и ир и кручения средней поверхности пологой оболочки не зависит от тангенциальных перемещений и Up (90]. [c.251]

Для получения тангенциальных усилий служат формулы (7.92), для остальных усилий — формулы (7.40) и (7.89) тангенциальные перемещения определяют из первых трех уравнений (7.89). [c.253]

В. 3. Власовым была предложена техническая теория расчета оболочек [68], при которой остается в силе лишь второе допущение теории пологих оболочек — изменение кривизн изгиба (ха я ур ) и кручения ( ар ) средней поверхности оболочки не зависит от тангенциальных перемещений tia и U[). [c.257]

Заменив в первых трех уравнениях (а) тангенциальные деформации — V, ер, усилиями Nr, Л р, 5 согласно формулам (7.40), а последние и нормальное перемещение —по формулам (7.107) и (е), получим для каждого члена разложения при т три, а при т — 0 два уравнения относительно тангенциальных перемещений, значения которых найдем, решив уравнения при т = 0 [c.290]

Далее по формулам (8.13) и (8.1 Г) определяют величины kw, W и 6, по формуле (8.24) —тангенциальное перемещение и и из условий (8.23) —произвольные постоянные общего решения, см. [132]. Результаты подсчета характеризуются табл. 8.1. [c.315]

О (рис. 4.53). Третье уравнение составим как условие симметрии, в качестве которого примем отсутствие поворота горизонтальных элементов на оси симметрии ди/д = О при 0 = 0. В результате придем к выражениям для радиального и тангенциального перемещений и и v [c.120]

Для точек правой полуоси следует положить г у, 0 — л/2, II тангенциальные перемещения у дадут вертикальную компоненту перемещений края полуплоскости. Знак минус указывает, что они происходят в направлении убывания координаты 0, т. е. вниз. Меняя этот знак на обратный, получим выражение для прогибов правого края полуплоскости в виде [c.120]

За начальную координатную плоскость примем среднюю плоскость плиты. В этом случае в точках средней плоскости по условиям симметрии задачи отсутствуют вертикальные перемещения = и касательные напряжения Л о = о = 0-Искомыми функциями являются два тангенциальных перемещения Uo = Guo, Vo = Gv и одно нормальное напряжение Z (см. рис. 65). Формулы (д) задачи 5.2 примут вид [c.146]

Согласно формулам (5.3 ) тангенциальные перемещения равны [c.151]

Для получения тангенциальных усилий служат формулы (6.92), для остальных усилий —формулы (6.40) и (6.89) тангенциальные перемещения определяют через и ф из первых трех уравнений [c.175]

Далее по формулам (7.13) и (7.11 ) определяют величины kw,w и 9, по формуле (7.24) —тангенциальное перемещение и и из условий (7.23) — произвольные постоянные общего решения, см. [93]. Результаты подсчета сведены в табл. 7.1. [c.227]

В случае симметричной деформации оболочки вращения в каждой точке будут только две составляющие перемещения V — перемещение по направлению касательной к меридиану (тангенциальное перемещение) и т— перемещение по направлению нормали к срединной поверхности оболочки (радиальное перемещение). [c.239]

Удлинение элемента А В вследствие тангенциальных перемещений равно [c.239]

Точка В любого звена АВ (рис. 7.5, а) может иметь два дефектных перемещения нормальное перемещение известное по величине и направлению, равное заданной ошибке длины звена, и тангенциальное перемещение -L ВА, известное только по направлению, которое является следствием ошибки Аф в угловом положении звена. [c.131]

В соответствии с записанным уравнением к вектору So на плане прибавим вектор S o. параллельный АО. Считая, что положение ведущего звена О А определяется заданным углом <р, получим тангенциальное перемещение, равное нулю — Sao = О (в других случаях оно может быть найдено как S o= Aперемещение точки А механизма. [c.116]

Для определения угловых ошибок положения звеньев соответствующие тангенциальные перемещения точек в относительном смещении нужно разделить на длины звеньев например, ошибка [c.116]

Условия на /51 и определены в соответствии с (1.4), (1.5). На поверхности 3 заданы нормальные перемещения 1, х) и вектор касательных напряжений Е t, х), на S — нормальные напряжения Е (t, х) и вектор тангенциальных перемещений С/т, (г, х). [c.280]

И выведены формулы для расчета радиальных и тангенциальных перемещений частиц металла при ударно-абразивном изнашивании [c.13]

Выражая Sk через о по формуле (7.46) и учитывая, что перемещения кольца и оболочки одинаковы (yj. = Uk), определим / -й член разложения тангенциального перемещения [c.330]

Из анализа, проведенного в 35 для случая быстро изменяющихся в одном из направлений деформаций, следует, что при краевом эффекте тангенциальные перемещения и, v несущественны по сравнению с нормальным перемещением w. [c.346]

Тангенциальное перемещение точек срединной поверхности определяется по формуле [c.293]

Обозначим далее через Я,- тангенциальное перемещение, приходящееся на одну сторону каждого i-ro участка хвостовика лопатки или выступа диска тогда [c.36]

Перемещения v представляют для поверхностей г = z, тангенциальные перемещения, направленные по нормали и по касательной к контуру Г O v — углы поворота нормалей обшивок в плоскости VZ (v — нормаль к контуру Г). Компоненты вектора fir представляют сопряженные с обобщенными перемещениями г внешние силовые факторы. Матрицы [D( > ] вычисляются аналогично (5.27). [c.221]

Рассмотрим дефор-мацию элемента АВ меридиана (рис. 95). Удлинение вследствие тангенциальных перемещений точек А V, В равно [c.202]

Более сложный характер имеют колебания пакета закрученных лопаток. На рис. 28, а даны некоторые формы изгибно-крутильных колебаний такого пакета [17]. Штриховыми линиями показаны амплитуды аксиальных перемещений, сплошными — тангенциальных, штрихпунктирными — крутильных. На рис. 28, б приведены распределения этих же перемещений по наружному контуру пакета. Тангенциальные перемещения и взяты в сечении на расстоянии, равном 0,6 длины лопатки. Действие возмущающих сил на пакет лопаток существенно отличается от действия этих же сил на одиночную лопатку. [c.255]

V21 = У2 + (i — R2i) 9 2 — тангенциальные перемещения на наружном радиусе сердечника и внутреннем радиусе корпуса, найденные с учетом поворота сечения колец. [c.531]

Для многозвенных механизмов ошибку положения определяют построением векторного многоугольника малых переменгений. При его построении относительное перемещение представляется состоящим из нормального, учитывающего изменение размера по оси звена, и тангенциального перемещения, являющегося следствием его [c.338]

АВ И откладывается в сторону удлинения или укорочения звена. Тангенциальное перемещение 8ва перпендикулярно АВ и 1Тред-ставляет собой возможное перемещение точки В в относительном движении вокруг точки Л. Аналогично представляется перемещение 8вс- Так как дефектные перемещения точки, принадлежащей двум звеньям, известны по величине или направлению, то совместное решение векторных уравнений (аналогично ускорениям) позволяет определить погрешность ее положения [c.115]

Граничные условия могут быть наложены на тангенциальные перемещения и, v или на соответствующие им силы (Т , S на границе а = onst S и Tj на границе р = onst). На перемещение ш ограничения накладывать нельзя, так как соответствующая этому перемещению поперечная сила в безмоментной теории не учитывается. [c.290]

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (У > Rh), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота i9 i. [c.356]

Определение крутилрной податливости муфты. Полагая при малых углах закручивания тангенциальные перемещения болта равными окружным и учитывая условия симметрии вырезанной части диска, можно считать угол закручивания муфты равным [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...