Условие температуры

В промышленных и лабораторных условиях температуру измеряют с помощью жидкостных термометров, пирометров, термопар и других приборов. [c.8]

С. В последнее время имеется тенденция к повышению ее температуры до 180—220 °С. Столь высокий уровень нагрева воды позволяет передать потребителю достаточно большое количество теплоты относительно малым расходом воды. Котлы обычно работают по прямоточной схеме с постоянным расходом воды, а количество передаваемой теплоты регулируется (в зависимости от погодных условий) температурой ее нагрева. [c.155]

Так, в настоящее время выпускается серия, унифицированных котлов типа КУ (КУ-125 КУ-100-1 КУ-80-3 КУ-60-2), устанавливаемых за печами заводов черной металлургии. Первая цифра в маркировке означает максимальный часовой расход газов через котел (тыс. м при нормальных условиях). Температура газов на входе 650—850 °С. Параметры вырабатываемого пара давление 1,8— [c.157]

Следует указать, что окисление целого ряда металлов (Fe, Ni, Си, А1, Zn, Ti, Та и др.) с изменением условий (температуры и длительности окисления, состава газа) происходит по разным законам (табл. 9). [c.79]

Температурные погрешности, т. е. изменения размеров и формы деталей под действием температуры. Причинами возникновения температурных деформаций являются метеорологические условия (температура воздушной среды на производстве), нагрев обрабатываемой детали вследствие выделения теплоты при резании. [c.59]

Все поля допусков, установленные настоящим стандартом, относятся к следующим исходным условиям температура 20 С относительная влажность воздуха 65%, [c.78]

Когда, при каких условиях температура реального газа при Дросселировании повышается, понижается и остается без изменения [c.231]

Во влажный воздух с параметрами 4 — 75° О и ср = 10% испаряется вода при адиабатных условиях. Температура воздуха при этом понижается до 45° С. [c.291]

Установив противоречие между уравнениями преобразования Галилея и экспериментальными постулатами, Эйнштейн проанализировал представление о способах измерения пространства и времени. По отношению к измерению пространства классическая механика пользовалась вполне реальными приемами сравнения измеряемых величин с образцовым эталоном (например, сравнение с эталонным метром или с длиной световой волны), причем возможность однозначных измерений обеспечивалась существованием жестких тел (не изменяемых при определенных условиях температуры и т. д.). [c.455]

В первоначальное состояние она определяется в основном свойствами этой молекулы (атома) и сравнительно мало зависит от внешних условий (температуры, окружающих молекул и т. д.). Сюда относится в первую очередь люминесценция газов и жидкостей. Другой тип наиболее ясно представлен люминесцирующими кристаллами или кристаллическими порошками. При возбуждении таких веществ электрон нередко совершенно удаляется от своего положения в кристаллической решётке, благодаря чему повышается электропроводность кристаллов и возникает фосфоресценция, сопровождающая возвращение на старое место отделившегося электрона или какого-либо другого. [c.760]

Нормальные термодинамические условия — температура О"" С и давление 101 325 Па. [c.84]

Кинематическая вязкость воздуха для нормальных условий (температура 20°С, давление 1 ат) v=fi/p = 1,57-10 м /с, [c.22]

В качестве стандартного вещества при определении относительной плотности принимают для твердых тел и капельных жидкостей — дистиллированную воду при температуре 277 К (4° С) и давлении 101 325 Па, имеющую плотность р = 1000 кг/м для газов — атмосферный воздух при стандартных условиях температуре 293 К (20° С), давлении 101 325 Па и относительной влажности 50%, имеющий плотность = 1,2 кг/м . [c.7]

Изменение поглощения и распада вторичных частиц в земной атмосфере в связи с изменением метеорологических условий (температуры, давления) над пунктом наблюдения. Флуктуации атмосферных условий [c.1177]

Определим динамическую вязкость при заданной в условии температуре Т = 298 К, используя формулу [c.85]

Примем следующие исходные условия температура нагревающего потока на входе 1, остается постоянной, а температура этого потока на выходе меняется Д1 = (1, — 1)= Г(2), средняя температура нагревающего потока равна средней арифметической граничных значений температур [c.127]

В этих условиях температура является функцией одной координаты X, тогда уравнение теплопроводности (14.2) и граничные условия для плоской стенки запишутся так [c.217]

Сферическая стенка имеет толщину б = Г2 — Г стенка и сферические изотермические поверхности имеют общий центр, т. е. <30/<Зф = (90/(5ф = О, на наружных поверхностях стенки значения температуры равны 01 и 02 (рис. 15.1, в). В этих условиях температура является функцией одной координаты г, уравнение теплопроводности и граничные условия для сферической стенки запишутся как [c.217]

Принимаем следующие исходные условия температура нагревающего потока на входе остается постоянной, а температура этого потока на выходе t меняется —t)=f Z), средняя [c.342]

Как и прежде, будем считать, что продольное перемешивание в потоках теплоносителей отсутствует, а поперечное перемешивание — полное. Кроме того, предположим, что термическое сопротивление стенок теплообменника мало. При выполнении этого условия температура стенки Тст(х,1), разделяющей теплоносители, может считаться постоянной по толщине стенки. [c.11]

Уравнение (18.5.1) записан для изотермических условий, температуру можно ввести в правую часть в качестве третьего аргумента. Единственное достоинство столь примитивной теории состоит в ее простоте, но это достоинство нельзя сбрасывать со счета. Кривые ползучести многих конструкционных материалов оказываются весьма причудливыми, особенно если процесс ползучести сопровождается фазовыми переходами. Описать эти кривые при помощи какой-либо логически безупречной теории, например теории упрочнения, в том или ином варианте было бы чрезвычайно сложно. С другой стороны, гипотеза упрочнения, принимающая материал однопараметрическим и меняющим структурное состояние (но не фазовый состав) только вследствие деформации, к таким сложным материалам просто непригодна для них следует строить кинетическое уравнение по типу (18.3.1) и [c.624]

Поэтому в знаменатель числа К обычно ставят условную величину д, что проявляется в условности задания А/. Так, по А. А. Гухману А/ здесь — это разность каких-нибудь двух заданных по условию температур [11]. А. В. Лыков определяет критерий Кирпичева как отношение плотности потока тепла д к максимально возможной д при условии, что градиент / на расстоянии / от поверхности продукта максимален и равен М/1, где М = 1. — [23]. В дальнейшем, видимо, в связи с нечеткостью физического смысла максимальной А. В. Лыков дает рекомендацию по выбору А в соответствии с условиями задачи [24]. [c.21]

При соответствующих условиях (температура, степень и скорость деформации) в процессе горячей деформации в отличие от холодной становятся возможными процессы перераспределения дислокаций с участием [c.360]

При давлениях, встречающихся в большинстве случаев на практике (до 2-10 Па = 200 ат), кинематическая вязкость капельных жидкостей весьма мало зависит от давления, и этим изменением в обычных гидравлических расчетах пренебрегают. Кинематическая вязкость газов зависит как от температуры, так и от давления, возрастая с увеличением температуры и уменьшаясь с увеличением давления (табл. 7). Кинематическая вязкость воздуха для нормальных условий (температура 20 °С, давление 1 10 Па = 1 ат) [c.18]

Обычно Tso показывает минимальную температуру возмо>1.-ной эксплуатации. Для работы в особо суровых северных условиях (температура воздуха ниже — 40°С) следует применят , спокойную термически улучшенную тaль . Для ответственных назначений ввиду возможности снижения температуры ниже 0 С кипящую сталь применять не следует. [c.198]

Жидкотекучесть высокопрочного чугуна такая же, как и у серого чугуна при одном и том же химическом составе и прочих равных условиях (температуре заливки, скорости охлаждения и др.), что позволяет получать отливки с толщиной стенок 3—4 мм сложной kofi-фигурации. Линейная усадка высокопрочного чугуна составляет 1,25—1,7 %. Это затрудняет изготовление отливок без усадочных дефектов. [c.161]

К внешним факторам электрохимической коррозии металлои относятся факторы, связанные с природой и характером коррозионной среды и внешними условиями — температурой, давлением, движением раствора и т. д. [c.69]

Как показали исследования Н. С. Михеевой, процесс сушки происходит при непрерывном углублении поверхности испарения, в результате чего образуется зона испарения, толщина которой постепенно увеличивается. Е сли иепаригие проггсходпт на поверхности материала, то в адиабатных условиях температура поверхности постоянна и равна температуре мокрого термометра [c.514]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Испытания с кислородно-ацетиленовым нагревом просты и сравнительно экономичны. Образец с покрытием устанавливается на заданном расстоянии от сопла горелки. Горелку и нагреваемую поверхнО гть можно поместить в изолированную камеру, чтобы исключить изменения факела, связанные с воздушным потоком, что обеспечивает идентичность условий испытаний для всех образцов. Изменяя пропорцию газов, поступающих в горелку, в пла.мени можно создать окислительные, восстановительные или нейтральные условия. Температура пламени составляет 2600—3500°С. [c.179]

Испытания в вакууме. Стабильность оптических характеристик покрытий — их излучательная и отражательная способность — во многом определяется состоянием поверхности. В свою очередь состояние поверхности зависит от собственной температуры покрытия, а также от цротекания различных процессов, возникающих в результате взаимодействия между поверхностным слоем вещества покрытия и окружающей средой. В этом плане осогбый интерес представляет проведение испытаний по установлению постоянства оптических свойств покрытий или одновременном воздействии высоких температур и вакуума. В этом случае излучательная способность будет зависеть не только от температуры, но и от упругости пара вещества покрытия. Испарение покрытия изменяет характеристики излучения и размеры детали. Для определения скорости испарения при эксплуатационных условиях (температура и давление) проводятся испытания в специальных камерах. Наиболее простым и чувствительным является метод испарения с открытой поверхности в вакууме (метод Ленгмюра). Образец с покрытием помещают в вакуумную камеру и нагревают до требуемой температуры, после чего он выдерживается в этих условиях в течение определенного времени. Одна из подобных камер показана на рис. 7-14 [52]. Молекулы испаряющегося покрытия конденсируются на холодных стенках камеры. Для определения скорости [c.180]

В МДТТ предполагается, что конфигурация тела объемом V (рис. 4.2), ограниченного поверхностью S, и его механические свойства известны. Известны также внешние объемные R. и поверхностные q на части граничной поверхности Sg СИЛЫ, перемещения Д на части граничной поверхности 5д, физические условия (температура Т). [c.83]

В 1896 г. Анри Веккерель впервые обнаружил очень важное ядерное явление — радиоактивность урана. Физическая сущность этого явления Беккерелю и другим физикам того времени вначале была непонятна, но оно вызвало живой интерес в научных кругах. Французские физики Пьер Кюри и Мария Кюри-Склодовская попытались выяснить зависимость характера излучения, испускаемого ураном, от внешних условий температуры электрических и магнитных полей и т. д. Исследования показали, что названные внешние факторы не влияют на характер радиоактивности урана, т. е. радиоактивность — это особое свойство атомов урана. [c.9]

Необходимо отметить, что при переходе в более высоколежащую зону переходного слоя - в область нестехиометрии - взаимодействие дефектов кристаллической решетки со структурой составляющего данную решетку набора частиц играет роль предвестника новой фазы. Например, в решетке РеО избыточные вакансии в катионной подрешетке образуют ассоциаты дефектов - кластеры из двух вакансий в подрешетке Ре и межузельного атома Ре Когда таких кластеров становится много, то они распределяются упорядоченно [75] - в этом пределе кластеры становятся структурными элементами решетки другого соединения - Рез04, Именно в этой части дефекты решетки следует называть не вакансиями, а дефектами решетки вычитания на базе кристаллической решетки объемной фазы, либо на базе кристаллической решетки стехиометрического соединения частиц обеих граничащих фаз - в зависимости от химических свойств объемных фаз и внешних условий (температуры., давления и др.). [c.122]

Разрыхление же вещества способствует, в свою очередь, перемешиванию частиц контактирующих макрофаз. Поэтому здесь имеет смысл говорить о существовании набора координационных чисел (имек)щих виртуальное значение), который могут иметь частицы, принадлежащие данной части переходного слоя. Это, следовательно, приводит к химической нестабильности этой области, так как координационное число у частиц может изменяться в результате реакции на внешние условия - температуру, механические нагрузки и др. [c.123]

Можно также очищать отливки от остатков керамики в растворах кислых фторидов, маиболее прием.лемыми являются кислый фтори аммония и кислый фторид ка/1ия. Раствор кислого фторида аммония при постоянных условиях (температуре и концентрации) разрушает остатки керамики на отливках в 3 раза быстрее, чем раствор кислого фторида калия. Кислый фторид аммония взаимодействует с материалом отливок. Оптимальная его концентрация 30% температура 85 - 100°С продолжительность очистки до I ч окалина при этом не растворяется. [c.358]

Коэффициент ихр. может быть вычислен по экспериментальным данным Хильша для трубы J b 3. Результаты такого вычисления приведены в табл. 2. Этот подсчет сделан в предположении, что цикл соответствует схеме, приведенной на фиг. 6 причем Т = 20°С, 1 = 0°С, = i атм и р = а атм. В этих условиях температура холодного газа, выходящего из вихревой трубы, имела бы минимальное значение (—48° С) при [c.14]

Коэффициент гидравлическо е трения X, входящий в полученные зависимости, определяется по тем же формулам, что и при движении несжимаемых жидкостей. В случае турбулентного режима, подставив в (XV.36) значение X из (ХП.48) и приведя к нормальным условиям (температура i° и давление 760 мм рт. ст.), получаем рекомендуемую СНиП П-Г.13-62 формулу А. Д. Альтшуля [9] [c.272]

Объем одного киломоля идеального газа в нормальных физических условиях (температура ОХ, давление р= 101,325кПа) [c.22]

Процесс теплопередачи в скважинах осуществляется, как правило, теплопроводностью, свободной и вынужденной конвекцией и излучением. Точное описание нестационарного процесса теплопередачи в многослойной цилиндрической стенке многоколонной скважины и решение системы уравнений, описывающей этот процесс, представляют большие трудности. Имеющиеся решения получены при упрощающих исходных предпосылках и конструкций скважин. В связи с этим представляет интерес получение такой системы расчетных уравнений, которая давала бы необходимую точность, в большей мере соответствовала бы физике процесса и реальным конструкциям скважин. Эту задачу можно упростить и решить путем замены реальной многоколонной скважины эквивалентной цилиндрической полостью, расположенной в неограниченном массиве, сложенном из однородного материала. В этом случае распределение температуры в радиальной плоскости массива описывается уравнением (16.1). Температура внутренней поверхности стенки участка эквивалентной скважины (г = го) принимается постоянной (0 = 0п = idem). Температура массива на каком-то удалении от оси скважины в невозмущенной части постоянная и равна 0о- В этих условиях температуру массива в радиальном сечении в зоне прогрева можно определить [20] по уравнению [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...