Кривая распределения,

В зоне касания цилиндра и плоскости возникает местная деформация контактного сжатия на площадке шириной Ь. Согласно положениям теории упругости напряжения приближенно могут быть приняты распределенными по эллиптическому закону. При этом кривая распределения напряжений симметрична и, следовательно, линия действия равнодействующей F этих напряжений совпадает с линией действия силы F. [c.232]

Распределение температуры но толщине пластины в различные моменты времени представляет собой семейство кривых в координатах 0, X (или t, х) с максимумом на оси пластины (рис. 14.3). В любой момент времени Fo>0(t>0) касательные к кривой распределения температуры на границе пластины выходят из одной точки С, расположенной на оси А" на расстоянии 1/В1 от поверхности пластины. Это несложно показать, если граничное условие (14.15) привести к безразмерному виду [c.113]

Как отмечалось, неглубокая прокаливаемость — характерный признак этих сталей. На рис. 310, а приведены кривые распределения твердости по сечению брусков диаметром 12, 20 и 27 мм, которые ясно показывают, что, [c.412]

После соединения точек получают ломаную линию. При большом количестве измерений эта ломаная линия приближается к кривой, которая называется кривой рассеяния (или кривой распределения) размеров (рис. 23). [c.66]

Для этого надо нанести на график распределения в принятом масштабе величину поля заданного допуска и через концы соответствующего отрезка провести ординаты до пересечения с кривой распределения. Часть площади под кривой между проведенными ординатами соответствует количеству деталей, размеры которых не выходят за пределы поля допуска. [c.70]

Вероятность получения деталей в пределах поля допуска равняется отношению площади, заключенной между кривой распределения и ординатами, проведенными через концы поля допуска, ко всей площади кривой распределения. [c.70]

Подставляя это значение Лк п выражение (1.8) для кривой распределения скоростей, получаем при (р, = я/2 [c.71]

До СИХ пор были рассмотрены некоторые виды распределения скоростей, заданные аналитически, и для них определены соответствующие коэффициенты поля скоростей и понижения эффективности работы аппаратов. Для реальных аппаратов эти коэффициенты можно определить графиче-ческим интегрированием экспериментальных кривых распределения скоростей [см. табл. 2.1]. [c.73]

Построение кривой распределения проводят в следующем порядке по оси абсцисс откладывают в выбранном масштабе ноле рассеяния размеров или поле допуска, разделенное на принятое число интервалов, а по оси ординат — абсолютную частоту. Поскольку в пределах каждого интервала находятся детали с разными размерами (отклонениями), то для построения точек кривой определяют среднее арифметическое значение данного интервала и из найденной таким образом точки восстанавливают перпендикуляр. [c.61]

После соединения точек получают ломаную линию. При увеличении числа деталей в партии ломаная линия приближается к плавной кривой, которая называется кривой распределен] )]. [c.61]

Рис. 3.2. Кривые распределения случайных величин

Действительная кривая распределения давления может значительно отклоняться от теоретической вследствие упругих деформаций вала (вид б), перекосов (вид в), отклонений от цилиндрической формы (например, бочкообразности вала, вид г). [c.333]

Форма кривой распределения и рассеяние случайной величины относительно максимальной ординаты характеризуются средней квадратической ошибкой о. В пределах а находится 68,27%, а за пределы 3а выходит всего 0,27, о всех возможных значений случайной величины. [c.372]

Рис. 45. Кривая распределения пузырьков газа по размерам, рассчитанная по типичному распределению (СМ. рис. 43).

Рис. 46. Суммарная кривая распределения пузырьков газа для газов различной вязкости.

На рис. 45 приводится кривая распределения ап, рассчитанная по фу (Д) (рис. 43). Из вида этой кривой, в частности, следует, что 70 % объема дисперсной фазы связано с пузырьками газа, радиус которых отличается от Д не более чем на 20 %. [c.138]

Вид функции (4. 7. 18) в различные моменты времени показан на рис. 54. В начальный момент времени =0 (т = 1) кривая распределения, как видно из рис. 54, имеет максимум при В=1, т. е когда объем пузырьков газа является характерным. Введем понятие времени коалесценции по истечении которого общее число пузырьков газа уменьшается в два раза. Из соотношения (4. 7. 2) видно, что [c.162]

При полных испытаниях на долговечность доводят до отказа все изделия партии и получают кривую распределения ре- [c.474]

Кривые, подобные рассмотренной, называются кривыми распределения. Они дают наглядное представление о степени рассеяния (изменчивости) данной величины. [c.13]

Для примера на рис. 11.22 представлена кривая распределения предела текучести для малоуглеродистой стали СтЗ, построенная по результатам испытания 6000 образцов. Штриховой линией показана опытная частотная диаграмма, сплошной линией — теоретическая кривая (так называемая кривая нор-к которой стремится при увеличении построенная по экспериментальным [c.46]

Наличие кривых распределения, дающих весьма надежную характеристику степени однородности материала, позволяет более дифференцированно рассчитывать детали, принимая для более однородных материалов при прочих равных условиях более высокие допускаемые напряжения. [c.47]

Кривые распределения лежат в основе принципиально нового статистического метода расчета конструкций (см. 112). [c.47]

Степень рассеяния той или иной величины характеризуется соответствующей кривой распределения. [c.338]

В качестве примера на рис. 1.6 была приведена кривая распределения ветровой нагрузки, а на рис. 11.12 — кривая распределения предела текучести малоуглеродистой стали. [c.338]

Кривые распределения могут строиться по опытным данным или в некоторых случаях чисто умозрительно по теоретическим законам, отвечающим существенным признакам дайной статистической совокупности. По признакам Пирсона, Колмогорова, Бернштейна можно установить, что теоретическая кривая достаточно хорошо отвечает эмпирической. [c.338]

Кривые распределения могут быть симметричными (см. рис. 11.22) и несимметричными (см. рис. 1.6) [c.339]

Имея кривые распределения исходных величин, можно по правилам теории вероятностей построить кривые распределения функций. [c.339]

Например, имея кривую распределения для нагрузки и для площади сечения, можно построить кривую распределения нормального напряжения при центральном растяжении а = Р/А. [c.339]

Если кривые распределения Г и Л имеют нормальный вид, то и кривая распределения а также будет нормальной. Затем записывается условие прочности, которое в напряжениях имеет вид [c.339]

Вероятность Q разрушения детали характеризуется площадью кривой распределения функции в пределах от минус бесконечности до нуля [c.340]

На рис. 109 слева показаны поперечное сечение стыкового сварного соединения при однослойной сварке низкоуглеродистой стали, кривая распределения темгсератур по поверхности сварного соединения в момент, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структуры различных участков зоны термического влияния шва после сварки, образованные в результате действия термического цикла свар1ш. Эта схема — условная, так как кривая распределения температур по поверхности сварного соединения во время охлаждения меняет свой характер. [c.211]

Каждое из распределений//(j ) характеризуется своим средним значением т . и дисперсий Для разбивки произвольного закона распределения на нормальные составляющие удобнее всего использовать простой графический способ (20, 42]. Для этого заданную кривую распределения разбивают на равнобедренные треугольники таким образом, чтобы при сложении соответствующих им абсцисс получалась бы кривая, как можно ближе к заданной (рис. 16). Треугольное распределение, как известно, довольно точно может быть заменено нормальным законом с равной дисперсией. Дисперсия распределения по равнобедренному треу- [c.47]

Рассмотрим несколько примеров. Допустим, что в аииарате с боковы.м входом запылевшого потока установлена плоская решетка с таким малым коэффициентом сопротивления р, при котором не обеспечивается достаточное растекание струн по сечению (рис. 10.40, а). Поток сосредоточен в одной иоловнне сечения, примыкающей к стенке корпуса аппарата, противоположной входу. Так как ири боковом входе струя перед решеткой резко поворачивается более чем на 90 вверх, то иод действием возникающих при этом центробежных сил наиболее тяжелые и крупные частицы пыли будут отбрасываться в сторону от центра кривизны траектории потока, т. е. к задней стенке аииарата. Поэтому кривая концентрации отличается от кривой распределения скоростей она имеет вблизи указанной стенки более резко выраженный максимум. [c.318]

Результаты исследований раздающего коллектора постоянного сечения приведены на рис. 10.44, где даны зависимости относительных концентраций X н относительных масс З пыли от номера бокового ответвления при скорости потока = 17 м,/с и среднем медианном размере частиц ныли 511 13, 19, 23 мкм. Там же показана кривая распределения безразмерных расходов газа 1 / (Уотп)- [c.322]

Рис. 10.44. Кривые распределения относи-тельпы.х концентраций Хвх и масс пыли при = 17 м/с, а также расходов по боковым ответвлениям раздающего коллектора постоянного сече [ия

Пользуясь методами математической статистики, можно установить закономерность как случайных, так и систематических погрешностей, возникающих при обработке. Для наглядного представления производят измерение фактических размеров деталей всей партии. По полученным данным строят кривую распределения. При небольшом числе деталек в партии пг)сгр0сиис кривой ведут непосредственно по полученным размерам деталей. Для крупных партий разность между наибольшим и паимепьип1м фактическими размерами измеренных деталей разбивают на равные интервалы и определяют число деталей, размеры которых находятся в пределах данного интервала. [c.61]

ЭТОГО размеры отверстия в среднем иолучаются более близкими к м и н вг муму (номиналу), а размеры вала — к максимуму (верхнему пределу допуска). Центры группирования на кривых распределения смещаются (рис. 333) и вероятность получения максимальных натягов возрастает. [c.481]

Ряд авторов используют для объяснения эффекта энергоразае-ления метод, известный в термодинамике как демон Максвелла [63, 165, 240, 242], в котором основной упор делается на передислокацию быстрых и медленных молекул у максвелл-больимановского газа с соответствующим равновесным распределением, приводящую к тому, что более быстрые молекулы дислоцируются в периферийной области, а более медленные — в приосевой, что и вызывает эффект энергоразделения. Обладая различной кинетической энергией, молекулы газа обладают и различной проникающей способностью в направлении положительного градиента давления. Быстрые молекулы перемещаются к периферии, увеличивая тем самым у этих слоев среднестатистическую (термодинамическую) температуру. Такое предположение прогнозирует линейное распределение статической температуры по сечению трубы. Однако опыты показывают наличие максимума у кривой распределения Т. Модели этого направления исключают влияние на процесс геометрии устройства, что тоже противоречит опыту. [c.157]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

С помощью денспто.метра из.мерялось продольное распределение интенсивности света, проходящего через центры отверстий в системе, изображенной на фиг. 2.27. Полученные кривые распределения интенсивности имеют вид, представленный на фиг. 2.28. После вычитания интенсивности фона площадь под такой кривой, отнесенная к площади под кривой, отвечающей центральному пятну (т = 0), дает лагранжеву корреляционную кривую для продольного направления, показанную на фиг. 2.29. [c.96]

В статистическом методе признается, что уменьшение величин, стоящих в правой части выражений (XIII.35) или (XIII.36), в п раз не дает стопроцентной гарантии неразрушимости детали, так как кривые распределения не пересекают горизонтальной оси. Поэтому даже при значительном коэффициенте запаса всегда остается какая-то вероятность разрушения детали. [c.339]

Задача состоит в том, чтобы уметь определять эту вероятность разрушения и в зависимости от назначения детали принимать то или иное значение в качестве допускаемого. Для этого необходимо построить кривую распределения функции прочности D = N , — N (или о,, — а). При нормальном виде функций распределения и о кривая О также будет нормальной (рис. XIII.8). [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...