Давление гидродинамическое

Критерий Эйлера обычно применяется в ином виде — вместо давления вводят перепад давления (гидродинамическое сопротивление) / 13 трубопроводе или газоходе. Поэтому зависимость между критериями подобия для вынужденного изотермического движения обычно представляется в виде [c.106]

Оо , Oi. Оси шарниров параллельны. В шарнирах Оо, Oi действуют создаваемые внутренними силами управляющие моменты Ui, U2, так что действующий на второе звено момент U2 сопровождается моментом — U2, приложенным к первому звену. Силы тяжести m2g, силы сопротивления среды Di, D2 и силы Архимеда приложены к первому и второму звену, соответственно. Считается, что центры давления гидродинамических сил совпадают с центрами инерции звеньев. [c.138]

Ниже считается, что элементы ТМ, испытывающие силу сопротивления среды, имеют форму тела вращения, причем центры давления гидродинамических сил совпадают с центрами инерции. При выполнении ограничений L1-L3 и R1 полное лобовое сопротивление для каждого звена ТМ рассчитывается по формуле [c.163]

В отличие от гидростатической смазки, при которой давление в смазочном слое обусловлено внешней причиной — давлением подачи, а сила трения — градиентом давления, гидродинамическая является результатом относительного перемещения поверхностей и обусловливается движением газа в смазочном слое. Скорость относительного перемещения поверхностей, изменяющая толщину смазочного слоя, обусловливает также возникновение сил трения, которые приводят к перераспределению давлений и обеспечивают несущую способность подшипника. Подшипники с гидродинамической газовой смазкой имеют повышенный коэффициент трения в моменты пуска и остановки. В эти же моменты могут наблюдаться и повышенные износы контактирующих деталей. [c.179]

Первый член уравнения (1.44) характеризует скорость потока, это так называемый скоростной напор. Второй член уравнения характеризует гидродинамическое давление (гидродинамический напор). Третий член h, учитывающий работу сил трения, называют потерянным напором. [c.30]

Основными факторами, определяющими режим подачи (перекачки), являются факторы конструкции- диаметр и длина трубопроводов, материалы, из которых изготовлены узлы, агрегаты, фильтры систем подачи и перекачки факторы условий осуществления процессов - температура, давление, гидродинамические характеристики потока и физико-химические свойства горючего, определяющие его прокачиваемость. [c.65]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Ограничение максимального давления гидродинамического тормоза. В диапазоне основных режимов торможения гидротормоз работает с частичным наполнением. Величина наполнения круга циркуляции определяется регулятором. Повышение давления в муфте выше расчетного возможно при выходе из строя регулятора, а именно, при заклинивании золотника 19 регулятора 18 в положении открытия наполнительных окон. Для того чтобы избежать значительного повышения давления, в золотнике 26 маслораспределительного клапана 31 установлен ограничительный клапан 30 тарельчатого типа. При появлении в муфте давления выше расчетного происходит открытие ограничительного клапана 30, и масло сливается в картер гидропередачи по каналу 12. [c.115]

Несмотря на малые размеры сферических микрочастиц, гидродинамическое сопротивление кассеты оказывается сравнительно невысоким (не превышает 2—37о абсолютного значения давления гелия в контуре) при объемной плотности теплового потока более 500 кВт/л. [c.38]

В высокотемпературных газоохлаждаемых реакторах в качестве ограничивающих факторов выступают предельно допустимая температура ядерного топлива и перепад давления, приходящийся на активную зону, который характеризует допустимые затраты энергии на прокачку теплоносителя. Таким образом, необходимо при одинаковой максимальной температуре топлива или одинаковой разности температур Д7 = A7 s+ДТ тв топлива Б шаровых твэлах и газом найти такой вариант активной зоны, который обладал бы минимальным гидродинамическим сопротивлением при заданных геометрических размерах активной зоны, тепловой мощности и параметрах газового теплоносителя. [c.97]

Наряду с улучшением гидродинамических условий проведения гетерогенных реакций при псевдоожижении, под давлением будут также улучшаться условия тепло- [c.3]

ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ [c.33]

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

Еще резче выражен гидродинамический эффект при скольжении. Масло, увлекаемое движущейся поверхностью, непрерывно поступает в суживающуюся часть зазора, разделяя металлические поверхности. При благоприятных соотношениях (большие скорости скольжения, малые давления, повышенная вязкость масла) в сочленении наступает жидкостное трение. [c.345]

Особенностью гидродинамических характеристик 1—3 является их V-образный вид - некоторой величине перепада давлений на проницаемой стенке соответствуют два различных значения расхода охладителя. Объясняется это тем, что при понижении расхода охладителя до некоторой критической величины (например, соответствующей точке а ) вьь званное этим повышение температуры газа внутри стенки совместно с [c.70]

И перекоса торцов. По теории А. И. Го-лубева микроклинья с наклоном в направлении скольжения возникают вследствие температурных воздействий на зерна поверхностной структуры. Материалы типа углеграфитов отличаются наличием плосковершинных микровыступов [36, 67], около которых возникают несимметричные зоны разрежения и повьппенного давления. Гидродинамический зазор hr формируется под воздействием фрикционного потока в направлении скольжения, натекающего на микровыступы и наклоны торцов. Он перпендикулзфен потоку жидкости. Главные факторы, определяющие hr — вязкость 1, скорость скольжения v, контактное давление р и форма поверхности. В соответствии с уравнениями (1.27) и (1.37) принципиальная зависимость имеет вид [c.42]

Применительно к обработке металлов давлением гидродинамическая теория трения получила развитие в работах [20 43 45] и др. Возможность ее использования при глубокой вытяжке была доказана Е. И. Исаченковым [43]. Согласно этой теории, оценка эффективности смазки связывается с коэффициентом внутреннего трения смазочного слоя — вязкостью смазки. При этом важным условием, определяющим гидродинамическую схему трения, является необходимость поддержания соответствующей скорости перемещения скользящей поверхности, способной создать гидродинамический смазочный клин (на котором всплывает скользящая поверхность), как показано на рис. 119. При нулевой скорости [c.235]

При некотором перепаде давления между коллекторами, объединяющими трубы котла, равном Арк, кривая Ар = = (0) пересекается с прямой Арк=сопз1 в трех точках. Соответственно расходы среды через разные трубы будут равны Оь Сг, Оз. Разные расходы рабочего тела при одном и том же перепаде давлений в трубах Арк возможны тол ко при различных удельных объемах рабочего тела о в этих трубах. Наименьший расход соответствует наибольшему удельному объему Упар. Наибольший расход Сз соответствует протеканию среды с наименьшим удельным объемом Увод- Расходу Сг соответствует пароводяная смесь при докритическом давлении. Гидродинамическая характеристика, при которой через отдельную трубу может протекать пар, пароводяная смесь или вода, является неустойчивой, При небольшом расходе пара и малой его скорости стенки трубы перегреты, что может вызвать выход ее из строя. Для обеспечения надежной работы котла гидродинамическая характеристика должна быть выравнена так, чтобы каждому значению Ар соответствовало только одно значение С. [c.242]

Эллиптико-гиперболические течения обладают свойствами как эллиптических, так и гиперболических течений. В линейном случае решение представляется в виде суммы затухающего на бесконечности гладкого решения уравнения Лапласа и незатухающего разрывного (ударные волны) решения волнового уравнения (М. Н. Коган, 1960). Имеется несколько эллиптических областей течений. Лишь в одном из них течения качественно подобны дозвуковым течениям обычной газовой динамики. В других эллиптических течениях либо возмущенная скорость, либо воз--мущенное полное давление (гидродинамическое и магнитное) имеют знак, противоположный тому, который они имеют в дозвуковых течениях обычной газодинамики (М. Н. Коган, 1959). В соответствии с наличием большого числа различных областей течений имеется и большое число типов [c.439]

Из рис. 1-13 видно, что ПО мере повышения давления степень сухости в обоих экстремальных точках повышает ся. При давлении р 168 ата получаем дг, , = 1007о, следовательно, при более высоких давлениях гидродинамическая характеристика в испарительной части становится устойчивой при любом начальном теплосодержании воды /о- На рис. 1-ЛЗ показаны две кривые (для /о=ЮО ккал/кг и 0=150 ккал/кг), дающие степень сухости пара в точках максимума и минимума гидродинамической характеристики. С понижением начального теплосодержания воды степень сухости пара в точке максимума возрастает, а в точке минимума убывает. Так, при /о=ЮО ккал/кг уже при давлении р=112 ата степень сухости в точке максимума [c.38]

В качестве объекта испьггания в данном случае используют элементы натурных сварных узлов, макеты или имитационные образцы. При этом стремятся воспроизвести реальную коррозионную чобстановку не только составом среды, но и ее параметрами (температура, давление, гидродинамический режим нафужения и др.). [c.493]

В 1961 г. автором были проведены исследования гидродинамического сопротивления шаровых укладок с малой объемной пористостью, приближающейся к предельной, в неизотермических условиях на замкнутой воздушной петле. Максимальное давление воздуха было равно 1 МПа, температура 375° С-Рабочий участок состоял из силового кожуха и внутренней трубы 89X3,5. Укладка стальных шаров для получения минимальной объемной пористости т = 0,265 образовывалась из одиннадцати целых шаров диаметром 51 мм, 22 малых и 48 больших шаровых долек. Каждый шар имел касания с двумя [c.60]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

Смазка подводится в подшипник по ходу вращения цапфы в том месте, где отсутствует гидродинамическое давление р, чаще всего свер ху (см. рис. 16.9) или сбоку (см. рис. 16,8). Подвод смазки в зону давления значительно уменьшает несущую способность подшипника — рис. 16.12. На этом рисунке эпюра давления разорвана в месте подвода смазки, так как давление в подводящем канале всегда мало по сравнению с давлением в зазоре 1юдшииника. [c.283]

Для тихоходных тяжелых валов, от которых требуется малое сопротивление вращению, а режим гидродинамического трения обеспечить не удается, применяют гидростатические подшипники. В этих подшипниках несущий масляный слой образуют путем подвода масла под цапфу от Fia o a. Давление насоса подбирают таким, чтобы цапфа ксплывала в масле. [c.283]

Двуокись углерода при давлении р=10 МПа в количестве <3=0,02 кг/с поступает в круглую трубку диаметром d=4 мм, проходит участок гидродинамической стабилизации и с температурой <ж1 = 30°С поступает в обогреваемый участок трубки, где нагревается при постояпной плотности теплового потока на стенке 9с=8Х Х10 Вт/м=. [c.234]

Упорные подшипники. Работа подпятников в режиме жидкост-рюго трения обеспечивается, как и в радиальных подшипниках, когда гидродинамическое давление в слое смазки, разделяющем трущиеся поверхности, уравновешивает внешнюю нагрузку (рис. 13.7). [c.320]

Присутствие смазки действует двояко. При умеренных давлениях в зоне контакта масляная пленка способствует более равномерному распределению давлений и увеличению фактической поверхности контакта. Перекатывание поверхностей создает определенный гидродинамический эффект в пленке, вытесняемой из зазора, возникают повышенные давления, способствующие разделению металлических поверхностей, тем более, что при давлениях, существующих в зоне контакта, увеличивается вязкость масла (тиксотропический эффект). В результате нагрузка воспринимается отчасти упругой деформацией выступающих металлических поверхностей, отчасти давлением в масляной пленке (эластогидро-д и н а м и ч е с к о е т р е н и е). [c.345]

Замкнутые ячеистые углуб.тения (вид д) обладают тем преимуществом, что не сообщают зоны высокого и низкого давления подшипника и, следовательно, не снижают его гидродинамическую несущую способность. [c.389]

Другой способ основан на упругой деформации стенок втулки под действием давлений в масляном слое. В отверстие корпуса плотно устанавливают втулки с выступами (32, 33). Неопертые. участки втулки под действием гидродинамических сил прогибаются наружу нагрузку преимущественно несут опертые участки. Степень клиновидности несущих поверхностей в этих конструкциях определяется податливостью стенок втулки и величиной гидродинамических сил. [c.411]

Простейший способ образования одноклиновых опор состоит в придании поверхности диска 1 (рис. 416, а) или опорной шайбы 2 (вид б) регламентированного перекоса относительно плоскости вращения. Между поверхностями образуется клиновидный зазор, расширяющийся в окружном направлении по обе стороны от точки А наибольшего сближения поверхностей и в радиальном направлении по мере приближения к центру. Если угол клина по окружности достаточно мал, то в суживающейся по направлению вращения части зазора возникает гидродинамическое давление, распространяющееся на угол 60° от точки А в сторону, противоположную вращению (заштрихованные площадки). Давление максимально в точке А и падает в окружном и радиальном направлениях по мере увеличения зазора. [c.431]

Гидродинамическая характеристика. Метод использования гидродинамических характеристик широко применяется при анализе устойчивости гидродинамических систем [ 1]. Такая система состоит из последовательно включенных прокачивающей установки (насоса) и заданного устройства. Напорная (внешняя) характеристика насоса Ap(M) t устанавливает зависимость создаваемого насосом перепада давлений Др от расхода прокачиваемой жидкости М. Гидродинамическая (внутренняя) характеристика исследуемого устройства Лр(Л0т1 определяет зависимость его сопротивления Лр от расхода М. Объединенная гидродинамическая система насос-устройство устойчива, если в точке пересечения указанных выше характеристик вьшолняется следующее соотношение между их наклонами [1] [c.69]

Устойчивость системы транспирационного охлаждения определяется типом пересечения гидродинамической характеристики пористой стенки (кривые 1-3) и прокачивающей характеристики. При постоянном перепаде давлений на стенке (прокачивающая характеристика — гортсзон-тальная прямая d(ро Pi)ldGgxt 0) система транспирационного охлаждения согласно условию (3.68) устойчива, если рабочая точка находится на правой, возрастающей ветви характеристик 1-3 (см. рис. 3.17). Уменьшение перепада давлений ниже предельного значения, соответствующего, например, точке а, приводит к разрушению пористой стенки. [c.71]

Прикладная газовая динамика. Ч.2 (1991) -- [ c.228 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.82 , c.186 ]

Краткий курс технической гидромеханики (1961) -- [ c.112 ]

Гидравлика (1982) -- [ c.69 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.88 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.22 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.76 , c.463 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.313 , c.318 ]

Трение износ и смазка Трибология и триботехника (2003) -- [ c.186 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.0 ]

Гидравлика Изд.3 (1975) -- [ c.55 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...