Долговечность сварных «соединений

Результаты сопоставления экспериментальных и расчетных зависимостей длины усталостной трещины от числа циклов нагружения в исследуемых тавровых и стыковых соединениях показаны на рис. 5.28. Максимальная относительная погрешность по долговечности составляет около 25 %, что свидетельствует о достаточно хорошей сходимости результатов расчетов по разработанным методикам с экспериментальными данными. Для сравнения был проведен расчет долговечности исследуемых соединений без учета ОСН (рис. 5.28,6). Из рис. 5.28,6 видно, что ОСН оказывают существенное влияние на долговечность сварных соединений, причем это влияние тем больше, чем меньше уровень максимальных растягивающих напряжений в цикле. [c.324]

Методика расчета на прочность и долговечность сварных соединений трубопроводов и нефтепромысловой ап- [c.354]

Соотношение (1.21) указывает на уменьшение доли периода роста трещины в долговечности сварного соединения по мере возрастания числа циклов нагружения до разрушения соединения. Относительная доля периода роста трещины в периоде нагружения элемента конструкции до ра.зру-шения существенно зависит от условий нагружения элемента конструкции, вида материала и состояния поверхности, а также концентрации напряжений. При ВЫСОКО концентрации напряжений доля периода роста трещины в общей долговечности образца или элемента конструкции может оказаться значительной. Возникает естественный вопрос о том, в какой мере соотношение между периодами зарождения и роста трещины может быть использовано для характеристики поведения материала при циклическом нагружении. Указанная информация позволяет установить, насколько эти два разных способа накопления повреждений материала взаимосвязаны или зависимы между собой для разных условий нагружения и их концентрации в районе очага разрушения. [c.61]

Дробеструйная обработка, создавая наклеп шва и околошовной зоны, повышает долговечность сварных соединений, особенно работающих в условиях тряски, вибраций, полностью ликвидирует раз-упрочняющее влияние отпуска, которому подвергаются сварные швы для снятия термических напряжений. Помимо упрочняющего эффекта, дробеструйная обработка используется для очистки сварного шва перед визуальным контролем качества, для подготовки его ПОД окраску. [c.104]

Нормативные данные о характеристиках долговечности сварных соединений деталей и узлов. [c.148]

Как видно из рис. 5, с увеличением скорости сварки больше 80 м/ч структура сварного соединения становится более неоднородной, что может отрицательно сказываться на коррозионно-усталостной долговечности сварных соединений. Исследования микротвердости сварных соединений не вы- [c.15]

Вероятно, более высокая неоднородность поверхности сварного шва, формы и размеров ядер сплавления, полученных с частотой импульсов сварочного тока 100 имп./мин, оказывает негативное влияние на усталостную и коррозионной усталостную долговечность сварных соединений, связанное также с более высокой степенью концентрации напряжений на участках пересечения ядер, что подтверждается результатами измерения микротвердости. [c.18]

Роль остаточных напряжений в сопротивлении усталости сварных соединений резко увеличивается с ростом концентрации напряжений. В этих случаях остаточные напряжения могут изменять величину пределов выносливости в несколько раз как в сто-, рону повышения (при благоприятных сжимающих остаточных напряжениях), так и в сторону понижения (при неблагоприятных остаточных напряжениях). Долговечность сварных соединений может изменяться при этом в десятки раз. [c.33]

Задачи по повышению надежности и долговечности сварных соединений эксплуатирующихся паропроводов ТЭС в теплоэнергетике России решаются комплексно следующими путями [c.4]

В заключение нужно отметить, что штатные испытания образцов на длительную прочность позволяют получить информацию о фактической долговечности сварных соединений, однако такие испытания являются длительными и дорогостоящими. [c.168]

РАСЧЕТНАЯ ОЦЕНКА РЕСУРСА ПО ФАКТИЧЕСКИМ НАГРУЗКАМ И ДОЛГОВЕЧНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ [c.224]

Решение задачи с использованием средних значений остаточной долговечности сварных соединений, оцененной по уравнениям (4.30) и (4.31) может дать приближенный результат. Кроме того, выбор приведенных напряжений от внутреннего давления пара [9] для сварных соединений следует считать неприемлемым, поскольку не отражает действительных условий эксплуатационного нагружения, и расчет необходимо проводить на эквивалентные напряжения от действия всех видов фактических нафузок. [c.239]

Для сварных соединений вопрос более сложный, поскольку в результате испытаний в области высоких температур существенно может снизиться влияние механической и структурной неоднородности металла по зонам на действительную остаточную долговечность сварного соединения. [c.241]

У - исходная долговечность сварного соединения (длительная прочность) 2 и 3- остаточные долговечности сварного [c.286]

При переменных нагрузках влияние непровара на прочность (долговечность) сварных соединений проявляется в большей степени, чем при статических. Некоторые [c.54]

Поры. Для проявления влияния пор существенное значение имеет вид соединения. В длинных продольных швах растягивающие остаточные напряжения достигают обычно предельных значений и пора может быть единственным концентратором напряжений. Такое сочетание может оказаться более опасным, чем нахождение поры в коротких поперечных швах, поскольку остаточные напряжения в них невелики. В этой связи поры становятся очагами усталостных разрушений чаще всего в соединительных угловых и стыковых швах, а также в поперечных стыках на участках высоких растягивающих остаточных напряжений. В то же время пористость практически не влияет на выносливость нахлесточных соединений, форма которых и без того создает высокую концентрацию напряжений. Размеры пор играют меньшую роль в изменении долговечности сварного соединения, чем место нахождения поры. Внутренние поры опаснее выходящих на поверхность. [c.285]

Долговечность сварных -соединений [c.372]

Дисперсия скорости звука 143 Дифракции теория 146 Долговечность сварных соединений 5 Доза излучения 80 [c.329]

Рис. 2.11. долговечность сварных соединений стали 15Х5М при сварке I - аустенитный с подогревом II - перлитный с охлаждением III - аустенитный соиивдением IV - перлитный с тег обработкой [c.105]

Положительные эффекты при сварке с РТЦ проявляются и по интехральным показателям сопротивления коррозионномеханическому разрушению (рис. 3.12). При фиксированном номинальном напряжении долговечность сварных соединений, выполненных с принудительным охлаждением, примерно в 2-3 раза превышает долговечность сварных соединеш1Й, выполненных с предварительным нагревом. Образцы с поперечным швом в случае сварки с подогревом (см. рис. 3.12, а -линия 1) разрушаются преимущественно по линии сплавления с характерным для коррозионного растрескивания хрупким изломом, а при сварке с охлаждением (рис. 3.12, а - линия 2) по металлу шва, и разрушение вязкое. В образцах с продольным швом (см. рис. 3.12, б) разрушение начинается с участков подкалки Чем больше (сварка с подогревом на [c.153]

Рис. 3.12. Долговечность сварных соединений из стали 15Х5М с поперечным (а) и продольным (6) швом в растворе соляной кислоты

Повышение коррозионной стойкости и долговечности сварных соединений в условиях малоциклов ой коррозионной усталости может быть достигнуто, в частности, уменьшением или устранением электрохимической гетерогенности путем термообработки. О некотором влиянии термообработки можно судить по результатам, приведенным па рис. 99 наружный шов подвергается более интенсивному растворению, чем внутренний, который претерпел нагрев при наложении наружного шва. [c.232]

Определение уровня установившихся остаточных напряжений в зонах концентрации после нагружения изделия или образца имеет важное значение для решения многих задач, связанных с достоверны.м определением долговечности сварных соединений. Чаще всего испытанию подвергаются образцы небольших размеров, вырезаемые кз обще11 сварной заготовки. При их вырезке остаточные ыапряншния снимаются почти полностью, поэтому такие образцы имитируют. тишь форму соединения. Результаты их испытания не могут распространяться на реальные соединения, в которых нача.льные остаточные напряжения достигают предельных значений. Такие результаты требуют [c.184]

Важными направлениями совершенствования технологии сварки, выполняемой при сборке машин и механизмов, являются разработка и внедрение в производство приборов и устройств для автоматического контроля и одновременной записи параметров процесса сварки совмещение процесса сварки легкоокисляющихся материалов с очисткой осуществление диффузионной сварки в вакууме применение при сварке алюминия установок, обеспечивающих снятие окислов в вакуумной камере механической зачисткой, наложением ультразвуковых колебаний, с восстановительной средой внедрение высокопроизводительных установок для соединения в вакууме металлокерамических изделий со сталью (тормозных лент и дисков муфт) контроля сварных соединений рентгенотелевизионньш методом с применением интроскопии внедрение импульсно-дуговой сварки в защитных газах с программным изменением процесса повышение надежности и долговечности сварных соединений разработка способов предупреждения и устранения вредных влияний напряжений и деформаций в сварных соединениях. [c.276]

Поставленные задачи решались путем проведения экспериментальных исследований физико-механических и электрохимических характеристик металла и определения малоцикловой коррозионно-усталостной долговечности сварных соединений. При этом были использованы стандартные методы определения механических свойств, микротвердости, макро- и микроструктуры металла, а также оригинальные методики изучения коррозионных и механохими-ческих свойств сварных соединений. [c.5]

Би Вэньцзюнь, Худяков М.А. Влияние радиуса перехода от шва к основному металлу на долговечность сварных соединений трубопроводов. // Трубопроводный транспорт - сегодня и завтра Материалы междунар. науч.-техн. конф.. - Уфа УГНТУ, 2002. - С. 274 - 275. [c.24]

Исследование влияния режимов микроплазменной и контактнороликовой сварки гибкой части изделий с ГМО на коррозионную стойкость и коррозионно-усталостную долговечность сварных соединений сталей типа 18-10. [c.4]

Усталостная долговечность сварных соединений стали 12Х18Н10Т, полученных контактно-роликовой сваркой в зависимости от [c.16]

Проведенные малоцикловые коррозионно-усталостные испытания и металлографические исследования показали, что скорости микроплазменной сварки оказывают неоднозначное влияние на усталостную и коррозионноусталостную при внешней анодной поляризации долговечности сварных соединений стали 12Х18Н10Т. [c.17]

Давыдов С.Н., Козлова (Чурилова) Т.В. Влияние режимов контактношовной сварки на коррозионно-усталостную долговечность сварного соединения тонколистовой стали 12Х18Н10Т в условиях анодной поляризации// Инновации в машиностроении Сб. ст. II Всерос. науч.-нракт. конф. - Пенза, 2002.-С.123-126. [c.24]

Данный жаропрочный аустенитный сплав может быть использован во всех трех группах сварных конструкций. Если речь идет о ракетном двигателе, то здесь от сварщика требуется прежде всего обеспечить равнопрочность сварного соединения при максимальной сопротивляемости металла шва ползучести. Срок службы ракетного двигателя настолько мал, что вопросы длительной ока-линостойкости или стойкости сварного соединения против локальных разрушений в околошовной зоне не очень важны. Главное — жаропрочность шва, т. е. гарантия того, что он не будет деформироваться под действием огромных нагрузок и температур. Иное дело, авиационный двигатель. Здесь уже нужно думать об окалино-стойкости металла шва, о стойкости околошовной зоны против локальных разрушений. Конструктивные формы изделия такие, что, в ряде случаев, позволяют добиться равнопрочности сварного соединения при более низкой жаропрочности металла шва по сравнению с основным металлом. И, наконец, при сварке корпуса турбины или паропровода, прежде всего нужно заботиться о долговечности сварного соединения, учитывая процессы, могущие развиваться на протяжении многих десятков тысяч часов, например дисперсионное упрочнение металла шва, вызывающее снижение его пластических свойств и т. д. Первостепенной задачей здесь является предотвращение локальных разрушений в околошовной зоне. В случае кратковременной службы металл шва может не отличаться по своей композиции от основного металла, а вопросы упрочняющей или иной термической обработки в данном случае становятся второстепенными. В случае же длительной работы [c.54]

Для стали 15Х1М1Ф с различной микроструктурой (бейнитной, бейнито-сорбитной, бейнито-перлито-сорбитной с карбидами и др.) это вызывает отклонение жаропрочных свойств основного металла от номинальной долговечности до 20 %. Соответственно разброс жаропрочности сталей отражается на долговечности сварных соединений. [c.54]

Оценка ресурса по фактической долговечности сварных соединений и номинальным допускаемым нагрузкам. Индивидуальный ресурс х р определяется из результатов сопоставления расчетных наибольших эквивалентных напряжений по номинальным допускаемым нагрузкам (расчет Оэкв проводится по методике, изложенной в 4.2, на все виды нафузок) с диафаммами фактической долговечности стали а . Одновременно оцениваются запас прочности (из выражения п = сТда/стэкв ) и категория опасности КО (по рис. 4.9) на период наработки т и на установленный срок индивидуального ресурса х р. [c.231]

Кольцевая трещина, развившаяся по механизму ползучести, была выявлена в районе углового шва со стороны корпуса тройника в ЗТВр сварного соединения (рис. 5.14, точка А). Уровень эквивалентных напряжений составлял Оэк, = 80,5 МПа, что было установлено графическим способом от точки пересечения вектора наработки с диаграммой исходной долговечности сварного соединения с последующим проектированием вектора на ось напряжения а. [c.285]

Поверхностный наклеп является эффективным средством новыгаения прочности и долговечности сварных соединений низколегированных п вы oкoнpoчнFJx сталей при повторных статических и вибрационных нагрузках. Наклеп дробью и нневмомолотком не оказывает существенного влияния на предел прочности, не снижает ударную вязкость и не повышает склонности к хрупкому [c.59]

Обработку сварных соединений следует производить нневмомолотком при давлении воздуха 3—5 кГ см-. Дробеструйный наклеп следует осуществлять на дробеструйной установке дробью диаметро.м 0,8—1 мм (угол падения дроби 45—90° расстояние от места вылета дроби до обрабатываемой поверхпостп 350 мм). Наибольшее повышение долговечности сварных соединений наблюдается при скорости дроби 55 м сек и про должительность обработки 2—4 мин. При излишне большой продолжительности дробеструйного наклепа (10 мин и выше) долговечность ниже исходной. [c.60]

Как было отмечено выше, сероводородное растрескивание (СР) оборудования ОНГКМ инициируется концентраторами напряжений дефекты сварных соединений (см. рис. 2.1, е 2.2, а 2.6 2.7) и технологические дефекты основного металла, резьбы (рис. 2.8, б), следы от ключей, коррозионные язвы и т.п. Результаты лабораторных испытаний сварных образцов из стали 20 также свидетельствуют о зарождении СР от дефектов (см. рис. 2.7, а), которые более чем в 10 раз снижают долговечность сварных соединений. Сопротивление СР качественных сварных соединений не ниже, чем основного металла, кроме того, за 20 лет эксплуатации сварных конструкций в металле швов в отличие от основного проката не обнаружено ни одного случая водородного расслоения. Это объясняется применением электродных материалов с низким содержанием серы, отсутствием в шве текстуры, а также тем, что условия плавления и кристаллизации шва способствуют образованию мелких сульфидных включений глобулярной формы и равномерному их распределению по литому металлу шва. В прокате из стали типа сталь 20 оборудования ОНГКМ наблюдается, особенно в срединной части стенки конструкции, значительное количество сульфидных включений дискообразной формы длиной от долей до десятков миллиметров (рис. 2.7, д). На границах раздела сульфид - матрица при охлаждении после завершения кристаллизации возможно образование микрополостей, так как коэффициент термического расширения сульфидов Ге8 - Мп8 больше, чем у ферритной матрицы (1810 К против 11,810" К" ). Металл матрицы в зоне границы раздела фаз, являясь областью объемного растяжения кристаллической решетки, может выполнять роль коллекторов для водорода. Образующийся в результате контакта стали с сероводород со держащей средой водород, попадая в эти несплошности, молизуется, вызывая водородное растрескивание (ВР) металла. Трещины ВР зарождаются внутри металла на границах раздела матрица - включение и распространяются, как правило, межкристаллитно в направлении, параллельном его поверхности при взаимодействии этих тре-щин-расслоений возникает ступенчатая магистральная тре- [c.70]

Можно видеть, что долговечность сварных соединений значительно ниже, чем у основного металла, причем трещины в металле шва появляются уже после нескольких циклов нагружения вне зависимости от уровня номинальных напряжений и быстро прещ)ащаются в сквозные, не выходя существенно за пределы шва. В момент нарушения герметичности образца со сварным швом длина сквозной трещины оказывалась меньше, чем у образцов из основного металла (30 и 250...300 мм соответственно). Основной причиной столь низкой долговечности являлось наличие остаточных напряжений, химической и структурной неоднородности в зоне металла шва. На это указывают следующие факты. Трещины первоначально возникали поперек шва, т.е. перпендикулярно направлению продольных остаточных напряжений, и быстро росли в глубину шва, что, по-видимому также связано с действием [c.472]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...