Условия взаимодействия фаз

Рнс. 1-1. к выводу условий взаимодействия фаз на границе раздела. [c.12]

Для паровой фазы уравнения имеют такой же вид, за исключением первого члена правой части (6.28). Условия взаимодействия фаз на границе раздела [c.159]

Для решения системы уравнений, написанных раздельно для каждой из сред, необходимо знать начальные и граничные условия, устанавливающие связь между скоростями и давлениями в плоскости истечения струи, а также условия взаимодействия фаз на границе раздела. Кроме того, нужно иметь представление о форме поверхности раздела в плоскости истечения струи. [c.18]

В этих случаях наряду с ограждающими конструктивными поверхностями (стенки трубы, канала, направляющего аппарата и т. п.) в самом потоке возникают внутренние поверхности — поверхности раздела фаз. Размеры и формы этих поверхностей, а также условия взаимодействия фаз в местах их возникновения зависят от организации процесса в целом и часто имеют статистический характер (например, форма и распределение капель жидкости по выходе из форсунки, размеры и частота возникновения паровых пузырей при кипении на твердой поверхности нагрева). [c.13]

При легировании через проволоку и наплавке под химически активными флюсами — силикатами (АН-348-А, ОСЦ-45, АН-60) увеличение относительной массы шлака, происходящее при повышении напряжения дуги или уменьшении силы тока, сопровождается окислением легирующих элементов и легированием сварочной ванны кремнием и марганцем из флюса. Указанные изменения режима наплавки сопровождаются изменением и кинетических условий взаимодействия фаз на стадии капли возрастает время существования капли и ее взаимодействие с окислительным шлаком. В результате при изменении режимов наплавки изменяется и химический состав наплавленного металла. [c.707]

Наличие нескольких фаз в среде обычно вносит существенные коррективы в ее движение существенно может измениться структура потока, возрастает роль условий взаимодействия фаз, сил межфазного поверхностного натяжения. [c.145]

Для решения системы уравнений (5.5.15), состоящей из двух подсистем для каждой фазы, необходимо привлечь граничные условия, отражающие связь этих подсистем или взаимодействие фаз на межфазной границе 2, для которой г = a t). Эти условия рассматривались в 1 гл. 2 и в случае, когда одной из фаз является жидкость или газ, имеют вид (2.1.24). Эти условия содержат интенсивность фазовых переходов отнесенную к единице поверхности и времени. В соответствии с принятой индексацией Ig = —1(, где С О соответствует конденсации ( -2 Z), а > > О — испарению l- g2). Тогда (2.1.24) (см. также (3.3.32)) записывается в виде [c.270]

Высокая прочность межатомной связи в кристаллах твердого раствора и второй выделяющейся фазы является необходимым условием высокого температурного уровня структурного разупрочнения сплава. Взаимодействие между обеими фазами также является важным фактором, влияющим на процесс коагуляции выделяющейся фазы, т.е. на процесс разупрочнения сплава при высоких температурах. Следовательно, при создании высокожаропрочных сплавов надо иметь в виду не только свойства кристаллов основного твердого раствора и выделяющейся фазы, но и термодинамические условия взаимодействия между ними. Важное значение для повышения жаропрочности сплавов имеет литая гетерогенная структура, возникающая при кристаллизации отливки в виде скелета или сетки. Существенным при этом является высокая термическая стабильность избыточной фазы в сплаве. [c.48]

При создании жаропрочных сплавов необходимо иметь в виду не только жаропрочные свойства кристаллов основного твердого раствора и выделяющейся фазы, но и термодинамические условия взаимодействия между ними. [c.414]

Наибольшее распространение в практике газоразделения и переработки углеводородного конденсата получили колонные аппараты с переливными тарелками. Как правило, конструкции тарелок нормализованы и рассчитаны на усредненные нагрузки по взаимодействующим фазам, и использование их в условиях повышенных жидкостных нагрузок затруднительно, а в некоторых случаях просто невозможно. Для компенсации размеров сливного устройства приходится искусственно увеличивать диаметр аппарата, что значительно уменьшает диапазон устойчивой работы и ухудшает эффективность разделения в связи с провалом жидкости. Для сохранения диапазона устойчивой работы приходится перекрывать свободное сечение тарелки, что приводит к образованию застойных зон и соответственно снижению эффективности массообмена. [c.312]

Уравнения, описывающие процессы на межфазных границах. На поверхности 5,2, разделяющей фазы, должны быть поставлены граничные условия, отражающие взаимодействие фаз, которые следуют из условий сохранения массы, импульса и энергии на этой поверхности. Поток массы (li)> поток импульса вместе с импульсом поверхностных сил, поток энергии ( ) вместе с работой поверхностных сил и притоком тепла в i-ю фазу от межфазной границы в каждой точке М, лежащей на Si2, можно представить в следующем виде [c.42]

Приведенные зависимости действительны при стекании пленок в условиях, когда движение паровой или газовой фазы отсутствует или протекает с небольшой скоростью, т. е. когда механическим взаимодействием фаз можно пренебречь. [c.41]

Часто при наличии взаимодействия фаз краевые условия не могут быть заданы заранее. В таком случае задаются условия сопряжения на фазовой границе, устанавливающие характер связей полей скорости, температуры и т. д. в смежных фазах, а краевые условия назначаются заранее только на временных и пространственных границах исследуемой системы. [c.93]

В механике двухфазных сред особое значение приобретает теория подобия и размерностей. Значительное число теоретически и практически важных задач аналитически не решается с необходимой точностью и полнотой. Введение в уравнения сохранения дополнительных членов, учитывающих массообмен, тепловое и механическое взаимодействия фаз, существенное усложнение граничных и начальных условий приводят зачастую к непреодолимым аналитическим трудностям и к необходимости поиска приближенных или численных решений. [c.5]

Уравнения (5.8), описывающие поведение и дискретной фазы, имеют одну пятикратно вырожденную характеристическую поверхность, являющуюся поверхностью тока дискретной фазы. Отсюда следует, что в выходном сечении и на внешней границе канала параметры частиц полностью определяются течением в канале и граничные условия здесь не задаются. Эти условия должны быть установлены во входном сечении и на тех участках выходного сечения, где с <0. Авторы [131] предполагают, что возвратные течения несущей фазы, возникающие при определенных условиях, не содержат жидкой фазы. В действительности это предположение не реализуется, так как возвратные течения увлекают капли за счет механического взаимодействия фаз и главным образом вследствие отрыва двухфазного пограничного слоя и пленки на корневом обводе канала. [c.172]

Таким образом, введение поверхностно-активных веществ в парокапельные двухфазные потоки оказывается благоприятным по ряду причин 1) уменьшаются размеры капель, так как интенсифицируются процессы дробления крупных капель и пленок и затрудняется коагуляция капель 2) при определенных условиях снижаются затраты кинетической энергии, связанные с взаимодействием фаз 3) снижаются амплитуды пульсаций в вихревых следах за каплями, движущимися с меньшим скольжением (снижается интенсивность турбулентности) 4) снижается интенсивность волновых процессов на границе раздела фаз (на внешней границе пленок) и как следствие уменьшаются потери кинетической энергии на трение в пограничных слоях 5) уменьшаются [c.311]

В большинстве работ, посвященных анализу движения двухфазного потока, при формировании расчетной модели записываются уравнения движения для каждой из фаз в отдельности, а также условия взаимодействия на границе раздела фаз [3, 18, 36]. Такой подход предполагает необходимость прямого или косвенного эксперимента по определению коэффициентов переноса в уравнениях движения. Это обстоятельство затрудняет возможности использования предлагаемых моделей в отсутствие прецизионных экспериментов по определению коэффициентов тепло- и массопереноса на границе раздела фаз, а также динамических характеристик самой поверхности раздела. В то же время, как отмечалось выше, предложенный в [55] и развитый в последующих работах [57, 58] подход к описанию двухфазной среды как сплошной с изотропными свойствами упрощает проблему и при этом оказывается достаточно эффективным для решения многих практических задач. В указанном подходе определяющим фактором, влияющим на гидродинамику течения и условия формирования кризиса течения двухфазного потока, является сжимаемость двухфазной среды в газодинамическом представлении. [c.120]

Для назначения краевых условий и условий сопряжения необходимо знание принципиальных особенностей взаимодействия фаз (см, 2-2). [c.26]

Можно полагать, что в определенных условиях волновые возмущения межфазной поверхности, соответствующие турбулентному движению в струе, приводят к увеличению динамического взаимодействия фаз и вследствие этого к нарастанию уровня турбулентности. В отличие от течения вблизи твердой поверхности, когда h полагается равным нулю на стенке, при струйном течении вблизи поверхности раздела фаз /т отлично от нуля и зависит, в частности, от поверхностного натяжения жидкости. [c.185]

Уравнение механического взаимодействия фаз а) условие равенства нормального давления с обеих сторон поверхности раздела фаз с учетом влияния поверхностного натяжения [c.126]

Таким образом, наиболее существенные критерии подобия неуправляемых краевых условий должны состоять из величин, входящих в указанные уравнения взаимодействия фаз. [c.34]

Условия взаимодействия на границах раздела фаз 87 [c.87]

Следует при этом сразу оговорить, что достаточно последовательное математическое построение модели исследуемого процесса возможно пока лишь в том случае, когда взаимодействующие фазы могут рассматриваться как непрерывные тела (потоки). Для большей части практически важных случаев это положение соблюдается. Именно к подобным случаям и будут относиться излагаемые ниже общие уравнения, а для процессов, в той или иной мере отклоняющихся от этого условия, оговорки будут делаться особо, в каждом конкретном случае. Кроме того, в общем случае мы должны рассматривать первоначальную и возникающую фазы как находящиеся в некотором относительном друг к другу движении. При этом на границе раздела фаз должно возникать трение, влияющее на движение частиц в каждой из них. [c.9]

Однако для решения задачи о теплообмене во всей рассматриваемой многофазной системе, при наличии в определенных ее местах изменения агрегатного состояния теплоносителя, необходимо дополнить обычные граничные условия к этим уравнениям некоторыми новыми условиями, учитывающими наличие процесса выделения или поглощения скрытой теплоты фазового превращения, а также механическое взаимодействие фаз. [c.12]

Полученные выражения являются граничными условиями, связывающими температурные поля взаимодействующих фаз. [c.14]

Граничные условия, учитывающие механическое взаимодействие фаз [c.15]

Написать условия механического взаимодействия между паром и жидкостью для дифференциального элемента поверхности раздела фаз такой системы не представляет принципиальных трудностей. При этом, поскольку речь идет о локальной устойчивости структуры, вопрос о краевых условиях для всей системы в целом не возникает. Соответственно система уравнений состоит из уравнений движения и сплошности для каждой из фаз и условий механического взаимодействия фаз на границе раздела [25]. В. М. Боришанский [6] развил эту теорию, используя аппарат теории устойчивости двухслойного потока Вебера для вязкой жидкости. [c.47]

Из двух последних уравнений легко получается Tj—то. Следовательно, принятая упрощенная модель фазового взаимодействия приводит к условию постоянства касательных напряжений по толщине пленки в любой точке пленки напряжение трения равно то — напряжению на стенке, определяемому экспериментально в условиях реального волнового взаимодействия фаз на границах раздела. [c.338]

В данном разделе будут построены осредненные уравнения для каждой из фаз, оппсываюпцге законы сохранения массы, импульса и энергии, и сформулированы условия взаимодействия фаз на межфазной поверхности. Ыа основе полученной замкнутой системы уравнений будет дан теоретический анализ расслоенного течения газожидкостной смеси в горизонтальном канале, в частности, будет рассмотрен вопрос о распространении возмущений в такой системе [65]. [c.192]

В 1956 г. X. А. Рахматулин предложил замкнутую систему уравнений [21 ] взаимопроникающего движения многофазной смеси сжимаемых фаз. Эта система включала уравнения массы и импульса каждой фазы, давления которых полагались одинаковыми (условие совместного деформирования). X. А. Рахматулиным предложена схема силового взаимодействия фаз. Для замыкания системы уравнений использовались уравнения состояния фаз типа ба-ротропии (jP = р == р (pi)). [c.26]

В пределах каждой отдельной фазы правомерны обычные дифференциальные уравнения сплошной среды, отражающие фундаментальные законы сохранения массы, импульса и энергии. Далее их будем просто иы ноштъ уравнениями сохранения. На межфазных поверхностях обязаны выполняться определенные граничные условия, отражающие эффекты взаимодействия фаз. Эти условия кратко будем иио.ноъ2аъ условиями совместности. [c.12]

Известно, что для многокомпонентных систем одним из условий устойчивости фаз к дифференциации является то, что производная химического потенциала по концентрации больше или равна нулю [2, 3]. В рамках модели регулярных растворов в [4] получен критерий устойчивости фаз, согласно которому анализируется величина энергии смешения, т. е. энергия образования стеклообразного покрытия из исходных компонент (ДРГем)- Для АИ см О, т. е. при экзотермическом характере взаимодействия компонент, система не склонна к дифференциации. При положительных значениях энергии смешения система нестабильна. [c.14]

В лаборатории турбомашин МЭИ используются различные стенды влажнога водяного пара, ориентированные на изучение 1) условий подобия и моделирования двухфазных течений в различных каналах и в элементах проточной части турбин АЭС 2) механизмов скачковой и вихревой конденсации пара в соплах каналах и решетках турбин при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях 3) влияния периодической нестационарности и турбулентности на процессы образования дискретной фазы, взаимодействия фаз и интегральные характеристики потоков 4) двухфазного пограничного слоя и пленок в безградиентных и градиентных течениях 5) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде, а также критических режимов в различных каналах в стационарных и нестационарных потоках 6) основных свойств и характеристик дозвуковых и сверхзвуковых течений в соплах, диффузорах, трубах, отверстиях и щелях 7) влияния тепло- и массообмена на характеристики потоков в различных каналах 8) течений влажного пара в решетках турбин с подробным изучением структуры потока и газодинамических характеристик 9) структуре потока, потерь энергии и эрозионного процесса в турбинных ступенях, работающих на влажном паре 10) рабочего процесса двухфазных струйных аппаратов (эжекторов i и инжекторов). [c.22]

В частности, в [Л. 76] из физических условий взаимодействия твердых частиц н потока псевдоожижающего агента получена незамкнутая система уравнений движения. Для ее замыкания автор ввел представление о существовании некоторых изотропных микро-возмущеннй, не вскрывая их природы. Далее, для получения решений принято представление о взаимопроникновении обеих фаз (твердой и газовой). Оно не противоречит дискретности структуры псев-доожиженного слоя, так как в одной и той же точке слоя в разные моменты времени может находиться любая из фаз. [c.12]

В условиях литейных форм кроме неметаллических включений на поверхности отливки может образоваться полимолеку-лярный адсорбционный слой. При повыщении температуры в контактной зоне и увеличении химического сродства взаимодействующих фаз вероятность образования этого слоя возрастает. [c.103]

В этой связи Л. С. Эйгенсон предложил различать управляемые и неуправляемые краевые условия, понимая под последними, в частности, условия взаимодействия на границах раздела фаз [Л. 1-2]. [c.15]

Если в системе ие происходит хим. превращений, то число независимых компонентов равно числу простых веществ, из к-рых состоит смесь. Если в системе возможны хим. взаимодействия, то условия равновесия включают, помимо обычных условий равновесия фаз, ур-ния хим. реакций. Число дополнит, условигг равно числу независимых реакций, протекающих в системе. Ур-ние баланса хим. реакции налагает ограничения на изменение параметров состояния, сокращая на единицу число независимых переменных. Если в системе, состоя-1цей из и веществ и г фаз, протекает /с независимых реакций, то число независимо изменяющихся параметров состояния равно f=n—к—r-f-2. [c.451]

Конкретный вид распределения (w, ) определяется минимизацией квантовомеханич. ср. энергии магнетика в осн. состоянии при J =0 (или свободной энергии при Гт О) с учётом взаимодействия с внеш. магн. полом, дополнит, условия нормировки т,- = onst и требований магнитной симметрии, магнетика. Влияние размеров и формы реальных образцов с до.менной структурой, а также магп. диполь-диполъного взаимодействия в них проявляется в том, что на поверхности образца возникают размагничивающие поля и изменяются условия устойчивости фаз. [c.690]

Учитывая также то, что из-за механические и теплового взаимодействия фаз в реальных условиях двухфазной среды эсегда имеют место потери кинетической энергии, можно сделать вывод о том, что в этом случае показатель изоэнтропы утрачивает то значение, которое он имеет в расчетах потоков гомогенных сред, и в общем случае не является критерием подобия. [c.18]

При расчете контактного плавления покрытия В толщиной I на поверхности полубесконечного тела А (см. рнс. 2) при Т = Т-1 решаем уравнение диффузии (14) с условиями массобаланса и начальными граничными условиями для фаз J и 2 как и в случае взаимодействия двух полубесконечных тел А и В при новых граничных условиях [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...