Скорость парообразования

Эта величина называется скоростью парообразования и представляет собой объемный расход нара через единицу поверхности. [c.199]

Поэтому, если скорость парообразования достаточна для равномерного питания существующего парового слоя и преодоления напора порядка р"), где б" — толщина паровой плепки, то пленочное кипение устойчиво и константа в (7-23) меньше единицы. [c.209]

В первом уравнении зависимостей (6.31) произведение p"wn" представляет собой массовую скорость пара в направлении нормали к поверхности пузыря. Левая часть уравнения определяет плотность теплового потока, передаваемого через поверхность пузыря, поэтому из этого уравнения непосредственно следует, что масштабом осредненной скорости течения паровой фазы служит выражение qj rp"), имеющее размерность скорости [м /(м -с) или м/с]. При подстановке в это выражение плотности теплового потока, передаваемого от теплоотдающей поверхности кипящей жидкости, отношение qj(rp") определит объемное количество пара, отводимое с единицы поверхности в единицу времени, поэтому его называют скоростью парообразования. [c.184]

По-видимому, работа [186] является первой публикацией, в которой соотношение между двумя рассматриваемыми эффектами было количественно определено в виде соотношения двух скоростей — скорости парообразования и скорости принудительного движения жидкости. В работе [157] критерий Кт был получен из системы уравнений, описывающей процесс теплообмена при кипении в трубах. [c.189]

В этой зависимости число St и критерий Кш рассчитываются по скорости смеси Шсм- В Кю и Ре исп входит скорость парообразования, которая определяется по плотности жидкой фазы ql r ). Эта скорость представляет собой объемное количество жидкости, перешедшее в паровую фазу с единицы площади теплоотдающей поверхности за единицу времени. [c.246]

Если вся масса жидкости, поступающей в трубу парогенератора, прогревается до температуры насыщения, то по ходу потока значение коэффициента теплоотдачи (как и при кипении в большом объеме) меняется от значения, устанавливающегося при заданной скорости в однофазной среде, до значения при развитом пузырьковом, кипении насыщенной жидкости. Закономерность изменения коэффициента теплоотдачи ino длине парогенератора а=[ х) для данной жидкости при фиксированном давлении зависит от соотношения между скоростью. парообразования /(гр"), скоростью циркуляции Wo и недогревом жидкости на входе в трубу. А ед. Наиболее простой вид функции а от х наблюдается при высоких давлениях, когда изменение температуры насыщения по ходу потока пренебрежимо мало. При низких давлениях суммар ное сопротивление, обусловленное трением и ускорением смеси, при определенных соотношениях режимных параметров оказывается соизмеримым с абсолютным давлением в системе. При этом температура насыщения по ходу потока заметно. понижается, в связи с чем закон изменения t T, а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а по длине трубы может существенно отличаться от зависимостей t T=f(x) и a=f x), устанавливающихся, при высоких давлениях. Обеднение теплоотдающей поверхности активными зародышами паровой фазы при понижении давления также влияет на вид функции ter от х. В этих условиях влияние скорости оказывается более значительным и переход от области конвективного теплообмена в однофазном потоке к области развитого поверхностного кипения происходит на участке трубы большей длины. [c.261]

Используя связь между приведенной скоростью парообразования и плотностью теплового потока ш р,п = кр/рпг, получим следующее расчетное уравнение для первой критической плотности потока тепла [c.324]

Критическая приведенная скорость парообразования йг)кр2= кр2/рп пропорциональна скорости всплывания больших деформированных пузырей пара, откуда [c.327]

В координатах а-/ (д) опытные данные, полученные для этой области [12 , показаны на рис. 3, где затяжка кризиса проявляется весьма четко и коэффициент теплоотдачи сохраняется весьма высоким, но не изменяется по мере роста тепловой нагрузки таким образом, скорость эвакуации пара подстраивается под скорость парообразования в условиях неустойчивого равновесия [c.47]

Первый из них есть аналог критерия Рейнольдса, так как qjr-f трактуется в качестве приведенной скорости парообразования. Второй комплекс характеризует соотношение давления насыщения и разности давлений на границах раздела двух фаз. [c.178]

Приведенная скорость пара и скорость парообразования [c.65]

Для двухфазной смеси, находящейся в термодинамическом равновесии, энтальпии ii и ig постоянны, поэтому уравнение (26) можно использовать для определения скорости парообразования Го, а затем из уравнения (23) найти значение jg. [c.66]

Величина qlr имеет размерность скорости и может быть названа скоростью конденсации или в форме /г/гу" скоростью парообразования. При этом критерий (6-40) следует рассматривать как специальную форму критерия Пекле, а критерий (6-41) как специальную форму критерия Рейнольдса. Поскольку процессы конденсаций пара и кипения жидкости всегда связаны с гидродинамическим взаимодействием жидкой и паровой фаз, то должны приниматься во внимание и все необходимые критерии гидродинамического подобия двухфазных потоков. [c.226]

Здесь — скорость парообразования при возникновении пленочного кипения. [c.370]

В этом случае критерий устойчивости должен равняться некоторой постоянной величине. Введя в критерий устойчивости скорость парообразования и извлекая для удобства квадратный корень, можем написать, что для указанных условий [c.371]

Исходя из изложенного выше, будем считать, что смена пузырькового режима кипения пленочным происходит вследствие гидродинамической перестройки двухфазного граничного слоя, обусловленной нарушением устойчивости его первоначальной структуры при некоторой критической скорости парообразования на поверхности нагрева. [c.106]

Величина носит название скорости парообразования и представляет собой объемный расход пара, отнесенный к единице поверхности нагрева. [c.109]

При пленочном режиме кипения поверхность раздела фаз, а следовательно и свободная энергия двухфазного граничного слоя, меньше, чем при пузырьковом кипении. Поэтому," если скорость парообразования достаточна для равномерного питания уже возникшего сплошного парового слоя, последний более устойчив, чем двухфазный граничный слой при пузырьковом кипении. [c.117]

Скорость парообразования, имеющая размерность M jM-ч, является также мерой объемной паропроизводительности поверхности нагрева. [c.134]

Полученное выражение аналогично формуле (10. 14) для критической скорости парообразования, соответствующей возникновению пленочного кипения. Этот результат еще раз демонстрирует далеко идущую общность, существующую между различными случаями взаимодействия потоков жидкости и газа. [c.183]

При выводе записанных выше соотношений используются следующие представленйя о механизме пузырькового кипения. Скорость пульсационного движения жидкости у стенки вследствие роста пузырьков оценивается приведенной скоростью парообразования г0щ,—р/грп. Характерный размер участка поверхности, приходящейся на каждый активный центр парообразования, определяют величиной, пропорциональной критическому радиусу пузырька [c.61]

Однако в интервале i T>i i>i ядро потока недогре-то до кипения, но в пристенном слое жидкость кипит и паровые пузыри могут проникать даже в ядро течения, если скорость их конденсации в те или иные моменты времени меньше скорости парообразования. Именно эта область, переходная от зоны однофазного прогрева среды к зоне развитого кипения, является неустойчивой и может генерировать пульсации течения по всему тракту. [c.176]

При этом над центрами па-рообразования возникают цепочки паровых пузырей и J циркуляционные токи жид-кой фазы (рис. 7-4). Основ- ная часть поверхности на-грева омывается при этом жидкостью, пограничный слой которой интенсивно перемешивается движущимися паровыми пузырями. Вследствие этого интенсивность теплоотдачи при пузырьковом кипении весьма велика и растет с увеличением скорости парообразования, пропорциональной плотности теплового потока. [c.192]

При замене в критериях подобия актуальной скорости пара ее осреднепным значением, пропорциональным скорости парообразования, следует иметь в виду равенство всех существенных для данного процесса критериев подобия и подобие гидродинамической обстановки в непосредственной окрестности поверхности нагрева (простейшее условие — равновероятность распределения центров парообразования). [c.199]

Интенсивность механизма переноса теплоты, обусловленного образованием на теплоотдагощей поверхности паровых пузырей, при всех прочих равных условиях определяется скоростью парообразования <7/(/ р"). Интенсивность механизма турбулентного обмена в однофазной среде при всех прочих равных условиях определяется скоростью жидкости. Следовательно, безразмерное значение коэффициента теплоотдачи при кипении в условиях вынужденного [c.228]

При поверхностном кипении, когда основная масса жидкости недогрета до температуры насыщения, в пристенный двухфазный слой непрерывно подсасывается переохлажденная жидкость ( жпоток расходуется не только на парообразование, но и на подогрев жидкости до температуры насыщения. Поэтому при поверхностном кипении при том же значении скорости парообразования, что и при кипении насыщенной жидкости, плотность критического теплового потока должна быть выще. Эти соображения в работах [86, 93] положены в основу излагаемого ниже анализа, проведенного с целью установления зависимости для расчета крь [c.278]

По мере накопления новых экспериментальных данных стало очевидно, что обобщение в форме зависимости (10.9) можно сохранить и для других жидкостей, однако значение коэффициента при комплексе (р7р")° (СрМвед1г), а иногда и показателя степени при отношении р7р" далеко не всегда оста1ется неизменным. Вероятно, это объясняется прежде всего тем, что скорость парообразования в момент кризиса с изменением Д нед не остается постоянной. В общем случае нельзя пренебречь и зависимостью коэффициента рециркуляции от температуры. [c.279]

Увеличение <7kpi с ростом скорости циркуляции обусловлено и тем, что выдавливаемую из пристенного слоя жидкость необходимо разогнать до скорости ядра потока [93]. Работа вытеснения жидкости при этом возраста- ет, и соответственно увеличивается критическая скорость парообразования (7kpi/( ")- [c.289]

Эта скорость называется приведенной скоростью парообразования (кипения). Внутри двухфазного слоя действительная скорость движения пара должна быть больше этой величины, так как в среднем в каждом горизонтальном сечении площадь, занимаемая паром, составляет лишь ц>Р. Из уравнения неразрывности следует, что Wj =wJ f. [c.307]

Однако строгий расчет величины баф затруднен из-за сложной, хаотичной природы самого процесса пузырькового кипения в последующем анализе приходится прибегать к приближенным качественным оценкам. Естественно полагать, что величина бэф должна уменьшаться при уменьшении вязкости жидкости V, при увеличении интенсивности беспорядочного движения парожидкостной смеси у границы этого слоя вследствие процесса парообразования и при увеличении плотности центров парообразования на самой поверхности. Мерой двух последних эффектов могут служить средняя скорость парообразования w" = qlrp" и величина, обратная критическому радиусу парового зародыша, 1/ мии-Далее, можно рассматривать процессы роста отдельных пузырьков пара и движение всей парожидкостной смеси около поверхности как совокупность целого ряда периодических процессов поэтому в целом такое сложное и беспорядочное движение может быть интерпретировано как некоторое периодическое движение с характерным средним периодом т. Тогда из соображений размерности следует, что величина бэф , а период т мив/а " т. е. [c.118]

Важным этапом в деле изучения теплоотдачи при кипении является разработка полуэмпирической теории определения критической тепловой нагрузки, фиксирующей переход от пузырькового кипения к пленочному. Эта теория, получившая название гидродинамической теории кризиса кипения, была предложена С. С. Ку-тателадзе [22, 24] и развивалась в дальнейшем рядом исследователей. Теория основывается на представлении, что перерождение режима вызывается гидродинамической перестройкой первоначального двухфазного граничного слоя вследствие нарушения его устойчивости, которое наступает при достижении скоростью парообразования определенного критического значения. Для кипения в большом объеме полностью догретой жидкости было получено, что некоторый безразмерный комплекс К должен в кризисном состоянии получать постоянное значение. Это значение было затем найдено путем обработки экспериментальных данных. [c.178]

В условиях свободной конвекции жидкости скорость ее движения и перепады давления определяются только процессом парообразования, т. е. эти величины не входят в условия однозначности. Не входит в условия однозначности данной задачи и время, так как рассматривается не длительность перехода от одного режима кипения к другому, а та плотность теплового потока, при которой этот переход самопроизвольно совершается. В таком случае первых пять критериев системы (18.5) являются неопределяющими, и критическая скорость парообразования должна определяться связью между двумя последними критериями системы (18.5) [c.370]

Для возникновения паровой пленки в жидкости, основная маоса которой недогрета до температуры насыщения, через поверхность нагрева необходимо подвести количество тепла не меньше того, которое требуется для создания критической скорости парообразования в насыщенной жидкости и подогрева до температуры насыщения массы жидкости, подсасываемой в пограничную область из холодного ядра потока. [c.376]

При замене в критериях подобия действительной скорости пара ее осредненным значением, пропорциональным скорости парообразования, подобие обеспечивается равенством осредненных критериев и подобием гидродинамической обстановки вблизи поверхности нагрева, вследствие равноероятного распределения на последней центров парообразования. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...