Коррозия сталей типа

В работе [234] изучено влияние кремния (до 2,45%) в присутствии алюминия ( 0,5%) в стали 18-8 с 0,15% С на кратковременную прочность при 20, 700, 800 и 900° С, разница в свойствах по сравнению со сталью с обычным содержанием кремния не установлена. Отмечается, что сталь 18-8 с 3 % (Si + А1), имеющая двухфазную структуру, нечувствительна к межкристаллитной коррозии. Сталь типа 18-8 с 0,49% С, 2,12% Si и 0,98% А1 показала более высокую прочность при высоких температурах. Сталь склонна к межкристаллитной коррозии после нагрева в опасном интервале температур. [c.287]

Рис. 307. Температурно-временные кривые, полученные для выявления межкристаллитной коррозии сталей типа 18-8 в различных средах верхний рис. —электролитическое травление в 10%-ной щавелевой кислоте

Рис. 311. Влияние углерода на межкристаллитную коррозию стали типа 18-8

Рис. 325. Влияние молибдена на скорость коррозии сталей типа 19-9 и 19-12 в кипящей 65%-ной азотной кислоте после закалки на аустенит н в подкисленном растворе медного купороса после закалки и провоцирующего нагрева

В табл. 182 приведены некоторые результаты испытаний на коррозию стали типа 27-4-Мо следующего состава 0,10% С 1,17% Мп 0,46% Si 26,08% Сг 3,96% Ni и 1,84% Мо. [c.570]

Процесс коррозии нержавеющих сталей еще более сложен. Скорость общей коррозии стали типа 18-8 в азотной кислоте весьма мала и не ею определяется срок службы, скажем, химического аппарата. Для этих сталей наиболее существенным является электрохимическое поведение таких структурных составляющих, как карбиды хрома, по отношению к твердому раствору железо — хром, которое приводит к так называемой межкристаллитной коррозии. [c.83]

В соляной кислоте при концентрации до 30 % и температуре до 80 °С скорость коррозии сталей типа антихлор [c.490]

При применении мышьяка, который так часто содержится в технической серной кислоте, достаточно концентраций порядка 1% мышьяковой кислоты, чтобы коррозия стали типа 18-8 з кипящих растворах 10%-ной серной кислоты была сведена почти к нулю. Для сталей типа 18-8 с добавками молибдена или молибдена и меди достаточно еще меньших концентраций. [c.176]

Азотная кислота также является замедлителем коррозии, вызванной действием серной кислоты, причем, чем последняя более концентрирована, тем меньше требуется азотной кислоты. Так, например, для того чтобы воспрепятствовать коррозии стали типа 18-8 в 60%-ной серной кислоте при 50° С, достаточно присутствия 2% азотной кислоты. Впрочем, действие последней изменяется в зависимости от состояния поверхности стали и от характера термической обработки, которой она была подвергнута. Содержание в стали молибдена даже в небольшом количестве, наиример 0,3%, значительно повышает стойкость к коррозии. [c.176]

Скорость коррозии стали типа 18-8 при гидроочистке как бензина, так и дизельного топлива устанавливается по рис. 5.24, б. Для стали с 11—13% Сг эту характеристику умножают на 6,0. [c.170]

Скорость коррозии стали типа 18-8 в кипящей 65%-ной НЫОз при различном содержании в стали углерода, азота, марганца и кремния [13] [c.75]

Скорость коррозии стали типа 18-8 в кипящей 65%-ной Н Оз при различном содержании хрома и никеля [13] [c.76]

Таким образом, при отпуске стали при данной температуре через некоторый промежуток времени появляется обедненная хромом зона и сталь приобретает склонность к межкристаллитной коррозии, а при достаточно большой продолжительности отпуска склонность стали к межкристаллитной коррозии понижается. На рис. 38 приведена зависимость склонности к межкристаллитной коррозии стали типа 18-8 от температуры и времени нагрева. [c.101]

Кип. н рость коррозии стали типа Х17 в 85%-ной кислоте при 20 °С <0,1 мм год при температуре кипения 1 мм]год [c.683]

Из данных, приведенных на рис. 9, следует что концентрация ионов водорода оказывает слабое влияние в азотной кислоте на коррозию стали типа 18 Сг-10 Ni. В восстановительных кислотах (например, растворах серной кислоты) наблюдается однозначное влияние концентрации ионов водорода на коррозию коррозионно-стойких сталей с ростом концентрации ионов водорода ско,рость коррозии стали увеличивается. [c.20]

Рис. 43. Зависимость скорости межкристаллитной коррозии стали типа Х25 с 0,005% С в кипящей В5%-ной НМОз от температуры нагрева и способа охлаждения [69]

Наиболее правильный путь уменьшения склонности к межкристаллитной коррозии сталей типа 18-8, содержащих титан или ниобий,— резкое снижение содержания углерода до 0,03—0,05%. При этом легко обеспечивается также высокое отношение титана или ниобия к углероду и, кроме того, устраняется очень опасная коррозия ножевого типа [48, 49], развивающаяся по зоне соединения наплавленного валика с основным металлом. [c.1368]

Низкоуглеродистые стали. Скорость атмосферной коррозии низкоуглеродистых сталей слабо зависит от их состава и определяется главным образом температурно-влажностными и аэрохимическими характеристиками атмосферы. Диапазон изменения скорости коррозии стали (типа СтЗ) лежит в интервале трех порядков величины (от 5 г/ (м -год) в районе Билибино (СССР) до 5JJ0 г/(м2-год) в районе Панамского канала). Поэтому, за исключением арктических и сухих тропических районов, конструкции из низкоуглеро- дистых сталей необходимо защищать от атмосферной коррозии, [c.90]

Пожары на установках происходят в результате разгерметизации контура. В месте течи на границе раздела натрия с воздухом происходит коррозия металла. При температуре 400° С скорость коррозии сталей типа Х18Н9 составляет [c.42]

Для борьбы с межкристаллитиой коррозией стали типа Х18Н9 после отпуска па 550° С применяются два способа [c.13]

Имеются данные о повышении стойкости против МКК при испытании по методу АМУ, ГОСТ 6032—84 холоднокатаных труб из стали 12Х18Н10Т после обжатий на 30—70 % [1.39] и об уменьшении скорости коррозии стали типа Х18Н9 в 65 %-ной HNO3 при предварительной деформации с обжатием на 20 % [1.40]. [c.66]

Вторая гипотеза —водородная — основана на том, что потенциал коррозии стали типа Х18Н9 в горячих концентрированных растворах щелочи расположен в области интенсивного выделения водорода. Гипотеза водородного охрупчивания — одна из основных при объяснении щелочного КР углеродистых и низколегированных сталей, однако применительно к аустенитным сталям встречает трудности, связанные с высокой пластичностью аустенита, высокой растворимостью в нем водорода и малой скоростью его диффузии. [c.127]

Из других летучих органических ингибиторов, имеющих широкое практическое применение, можно назвать смеси бен-зотриазола с веществами окислительного характера (нитрометаном, нитронафталином, динитрофенолом, ж-нитробензойной кислотой). В эти смеси иногда вводят триэтиламин для создания щелочной реакции среды. В качестве растворителей обьино используются ацетон или диметилфталат. Такого рода ингибирующие смеси, особенно смесь бензотриазола с нитрометаном и триэтиламином в массовом соотношении 1 0,3 0,3, эффективно защищают от коррозии стали типа 08 кп, серый чугун, медь и ее сплавы, латунь Л62, оцинкованное железо, свинец [94]. [c.171]

Примечания. 1 Скорость коррозии сталей типа Х13 и Х17 в 10 й-ной кислоте—0,96 мм/год, в 15и-ной—2,9 мм/год, в более концентрироаа-нной кислоте они нестойки. [c.285]

Катодная защита дает очень хорошие результаты. Раньше уже было показано, что появление трещин в результате коррозии стали типа 18-8 в растворах, содержащих 10% хлористого натрия и перекись водорода, может быть отсрочено до бесконечности путем спаривания образцов со слегка анодным металлом [24]. Для растворов с 42% хлористого магния (в горячем состоянии) Гоар [32] нашел, что пропускание тока плотностью 30 1а/сж2 через стали марки 18-8 прочностью 34 ksJmm удлиняет инкубационный период, продолжительность которого составляет около 90 мин., до 96 час. и, возможно, до неопределенно долгого времени. Необходимая плотность тока будет зависеть от приложенной нагрузки. Весьма примечательно, что уже образовавшаяся трещина может быть остановлена путем применения катодной защиты. [c.175]

Высокая коррозионная стойкость нержавеющих сталей в среде окислов азота при высоких температурах и давлениях подтверждена опытом эксплуатации ряда установок и стендов. Так, установки для проведения коррозионных испытаний в статических условиях, изготовленные из стали Х18Н10Т, проработали при температурах до 600° С и давлении до 50 ат в течение ряда лет без заметных изменений и продолжают работать в настоящее время. Установка по исследованию коррозионной стойкости в условиях потока работает в среде окислов азота при 500°С и давлении до 28 ат в течение 5000 ч. Следует, однако, иметь в виду, что скорость коррозии сталей типа Х18Н10Т может существенно (в 10—50 раз) возрасти в тех частях установки, где протекает процесс испарения при 80—150° С и соответствующем давлении. Причиной этого является местное резкое концентрирование технологических примесей (НМОз) вблизи границы раздела фаз. Это может привести к появлению значительного количества осадков и к забивке трубчатки теплообменников. Необходимым условием высокой коррозионной стойкости испарителей и конденсаторов является высокая чистота четырехокиси азота. [c.221]

Скорость коррозии стали типа Х18Н9МЗ в серной кислоте при 40° С [33] [c.33]

Скорость коррозии стали типа Х18Н9 в уксусной кислоте с примесью хлоридов натрия [34] [c.49]

Для борьбы с межкристаллитной коррозией стали типа Х18Н9 могут быть использованы следующие методы [c.82]

На рис. 135 и 136 приведены С-образные диаграммы, показывающие влияние углерода, добавок титана или ниобия, а также температур закалки и отпуска различной продолжительности (до 50 ч) на склонность к межкристаллитной коррозии сталей типа Х18Н28МЗДЗ и Х23Н28МЗДЗ. Видно, что сталь Х23Н28МЗДЗ, даже при очень низком содержании углерода (0,02%), как и сталь [c.219]

По данным ", в 25— 100%-ных растворах скорость коррозии стали типа Х18Н9Т <0,5 мм1год при температурах выше 60 °С сталь неприменима [c.673]

Стойкость зависит от содержания хрома. Скорость коррозии стали типа Х17 в 25 и 45%-ной кислоте при 20 °С <0,1 мм1год при температуре кипения — 1—3 мм год [c.680]

Рис. 70. Влияние содержания ниобия на увеличение инкубационного периода появления склонности к межкристаллитной коррозии сталей типа 07Х17Г9Н9Б [73]. Содержание ниобия, % 1 — 0,79 2 — 0,90 3 — 0,98 4 — 1,33.

Рис. 20. Скорость коррозии стали типа 18 Сг—10 Ni с различным содержанием кремния в растворах а — кипящей 32 /о-ной HNOj б — кипящей 65%-НОЙ HNO3-Н + 1 г/л КгСггО,

Рис. 44. Зависимость скорости межкристаллитной коррозии стали типа Х25 с 0,005% С в кипящей 65%-ной HNO3 от температуры и времени отжига [69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...