Скорость истечения

Скорость истечения в соответствии с уравнением (5.11) [c.46]

Действительно, как известно из физики, импульс давления (упругие колебания) распространяется в сжимаемой среде со скоростью звука, поэтому когда скорость истечения меньше скорости звука, уменьшение давления за соплом передается по потоку газа внутрь канала с относительной скоростью с- -а и приводит к перераспределению давления (при том же значении давления газа р1 перед соплом). В результате в выходном сечении сопла устанавливается давление, равное давлению среды. [c.48]

Если же скорость истечения достигнет скорости звука (критической скорости), то скорость движения газа в выходном сечении и скорость распространения давления будут одинаковы. Волна разрежения, которая возникает при дальнейшем снижении давления среды за соплом, не сможет распространиться против течения в сопле, так как относительная скорость ее распространения (а — с) будет равна нулю. Поэтому никакого перераспределения давлений не произойдет и, несмотря на то что давление среды за соплом снизилось, скорость истечения останется прежней, равной скорости звука па выходе из сопла. [c.48]

Рис. 5.4, Зависимость формы сопла от скорости истечения Со

Скорость истечения рассчитывается по формуле (5.13) [c.50]

Определить теоретические значения скорости истечения и расхода воздуха, вытекающего из воздухопровода через отверстие диаметром 5 мм в атмосферу. Избыточное давление в воздухопроводе 0,2-10 Па, температура 20 °С. Барометрическое давление 758 мм рт.ст. [c.55]

Во сколько раз изменится теоретическая скорость истечения сухого насыщенного пара (pi=4,5 МПа) в атмосферу, если суживающееся сопло заменить соплом Лаваля Трение в сопле не учитывать. [c.55]

Расчеты по уравнению количества движения показывают, что при прочих равных условиях, например при заданной скорости истечения со и расходе рабочего тела т, с наибольшей силой поток будет воздействовать на лопатку, форма которой обеспечивает его поворот на 180° (рис. 20.1, б). Если позволить лопаткам перемещаться под действием струи, то движение газа по схеме (рис. 20.1,6) обеспечит при одинаковой во всех схемах скорости и наибольшую мощность, равную произведению действующей на лопатку силы на скорость ее перемещения. Отсюда, в частности, следует, что для получения максимальной работы поток должен не ударяться [c.167]

Таким образом, при замене суживающегося сопла соплом Лаваля скорость истечения увеличится в 2,5 раза. [c.211]

Скорость истечения из суживающего сопла [c.211]

Поскольку теплота сгорания сжиженного газа больше, чем природного (см. табл. 15.1), его расход должен быть в 88,5/36,7 = 2,4 раза меньше. При одинаковых (примерно) скоростях истечения больше отверстий должен иметь насадок для природного газа. [c.215]

По сравнению с аргонодуговой сваркой вольфрамовым электродом плазменная дуга имеет ряд преимуществ. Во-первых, она является более концентрированным источником теплоты и вследствие этого обладает большей проплавляющей способностью. Плазменной дугой можно сваривать металл толщиной до 10 мм без разделки кромок и применения присадочного металла. При этом снижается тепловое влияние дуги на свариваемый металл и уменьшаются сварочные деформации. Во-вторых, плазменная дуга обладает более высокой стабильностью горения, что обеспечивает повышенное качество сварных швов. Это позволяет выполнять так называемую микро-плазменную сварку металла толщиной 0,025—0,8 мм на токах 0,5— 10 А. В-третьих, увеличивая ток и расход газа, можно получить так называемую проникающую плазменную дугу. В этом случае резко возрастет тепловая мощность дуги, скорость истечения и давление плазмы. Такая дуга дает сквозное проплавление и выдувает расплавленный металл (процесс резки). Недостаток плазменной сварки — недолговечность горелок вследствие частого выхода из строя сопел и электродов. [c.200]

Полученные [6] окончательные формулы расчета распределения скоростей истечения имеют следующий вид через боковые отверстия раздающей трубы [c.290]

Рис. 10.30. Распределение скоростей истечения через боковые ответвления раздающего коллектора

Скорость истечения и расход жидкости при истечении из резервуара ограниченной площади (рис. VI—5) определяются с помощью уравнений Бернулли и расхода, [c.125]

При истечении жидкости из больших резервуаров через насадки (короткие трубки различной формы, рис. VI—7) скорость истечения на выходе из насадка и расход определяются по формулам (VI—7) и (VI—6). В формуле (VI—6) f заменяется выходной площадью насадка Г,.. Для плавно сужающегося насадка без сжатия струи [c.127]

Скорость истечения и расход [c.131]

Задача VI—2. Определить, пренебрегая потерями напора, начальную скорость истечения жидкости из сосуда, заполненного слоями воды и масла (относительная плотность б = 0,8) одинаковой высоты Л = 1 м. [c.133]

Определить начальную скорость истечения при заполнении сосуда только водой ил-н только маслом до уровня Та. [c.133]

В качестве примера расчета короткого трубопровода определим скорость истечения и расход для трубы длиной / и диаметром ё. при заданном напоре И [c.238]

Сравнение формул для коэффициента скорости <р показывает, что присоединение сходящегося насадка (, 2 < р1), коэффициент сопротивления которого всегда представляет малую величину, увеличивает скорость истечения ( 2 > V). Отсюда, в частности, следует, что при расчете трубопровода с таким насадком нельзя пренебрегать [c.239]

Найдем с помощью этих зависимостей скорость истечения жидкости в атмосферу из открытого резервуара, равномерно вращающегося вокруг вертикальной оси (рис, XI —12). [c.313]

Изменять технологические характеристики дуги можно, используя центральную подачу защитного газа с высокой скоростью. Высокие скорости истечения газа нри обычных расходах достигаются применением сопл с уменьшенным выходным отверстием. Обдувание дуги газом способствует уменьшению ее поверхности, Т. е. сжатию. В результате ввод теплоты дуги в изделие становится более концентрированным. Кинетическим да1 , 1епиеи потока газа расплавленный металл оттесняется из-под дуги, и дуга [c.57]

Дуговая плазменная струя — интенсивный источник теплоты с Бшроким диапазоном технологических свойств. Ее можно исполь зовать для нагрева, сварки или резки как электропроводных металлов (обе схемы рис. 53), так и неэлектропроводпых материалов, таких как стекло, керамика и др. (плазменная струя косвенного действия, рис. 53, б). Тепловая эффективность дуговой плазмониой струи зависит от величины сварочного тока и напряжения, состава, расхода и скорости истечения плазмообразующего газа, расстояния от сопла до поверхности изделия, скорости [c.65]

Все приведенные соотношения приближенно справедливы и для истечения из непрофилированных специально сопл, например из отверстий в сосуде, находящемся под давлением. Скорость истечения из таких отверстий не может превысить критическую, определяемую формулой (5.19), а расход не может 6biTii больше определяемого по (5.20 при любом давлении в сосуде. (Из-за больших потерь на завихрения в этом случае расход вытекающего газа будет меньше рассчитанного по приведенным формулам). [c.48]

Для получения высоких коэффициентов теплоотдачи к газам стараются каким-либо способом уменьшить толщину пограничного слоя. Проще всего для этого увеличить скорость течения газа. Интенсификация теплоотдачи происходит и при резкой искусственной турбулиза-ции пограничного слоя струями, направленными по нормали к поверхности (рис. 9.3). С помощью системы из множества струй можно обеспечить высокие значения а от достаточно протяженной поверхности. Так, в воздушных струях с относительно невысокими скоростями истечения (м) 60 м/с) удается достигать значений при а = 200 300 Вт/(м К). При обычном продольном обтекании протяженных поверхностей толщина пограничного слоя на них велика, а коэффициенты теплоотдачи к воздуху при таких скоростях обычно ниже 100 Вт/(м - К). [c.80]

Основным вопросом, который ИЕггеро-сует в данном с.тучае, яиляется опроде. Ю-ние скорости истечения и расхода жидкости для различных форм отверстий и пасадков. [c.106]

На пути следования газа от генератора к сварочной горелке устанавливают предохранительные водяные затворы, предотвра-ш,ающне проникание кнслородио-ацетиленового пламени в ацетиленовый генератор при его обратном ударе. Обратный удар возникает, когда скорость истечения газов становится меньше скорости их гореиия. Практически обратный удар происходит при перегреве горелки и засорении сопла или центрального отверстия инжектора. [c.206]

Установка позволяла получать скорость потока Шц в рабочей камере до 4 м/с (при среднем значении коэффициента живого сечения решеток / 0,25). Средняя скорость истечения через отверстия при этом Шотв 16 М С. Отсюда, полагая Re — 10 , получаем < отн Неу/сшотв 10 /16 1,5-10 --г Ю мм. При такой величине тв конец участка формирования общего потока за решеткой будет находиться на относительном расстоянии Я= 5- 7, и следовательно, Н= (5-ь7) 10= 50- 70 мм. [c.160]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

Значение Мц = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (УИк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (УИк = 1,16), получены также в случае установки одлон половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / -- 0,35. [c.260]

Первый способ — перфорированная труба с направляющими элементами (см. рис. 10.26, а). Входящий поток направляется в узкий прямой канал с проницаемыми боковыми стенками. Задача заклкзчается в том, чтобы обеспечить более или менее равномерное распределение скоростей истечения струек через боковые отверстия и торцы подводящей трубы. Эта задача близка к обычной задаче (без истечения из торца) о поздухораспре-делитете или раздающем коллекторе, приближенное решение которой приведено в следующем параграфе. Более точное решение дано в работе [c.289]

В случае, если вход в раздающий канал данного аппарата осуществлен неилавно, например так, как показано на рис. 10.33, б, степень неравномерности распределения скоростей истечения возрастет. При неплавном входе на относительно большом расстоянии от начального сечения образуется срывная (вихревая) область, которая поджимает входную струю, повышая в ней скорость и еще больше понижая в данной зоне статическое [c.303]

Время опорожнения резервуара, находящегося в переносном движении, определяется по общему дифференциальному уравнению (XI—1), в котором —расход, вычисляе.мый по относительной скорости истечения через выпускное устройство. [c.311]

Относительная скорость истечения определяется из уравнения Бернулли для установившегося отиоснтель-кого движения жидкости [c.311]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.303 , c.310 , c.320 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.30 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.174 , c.284 ]

Курс лекций по теоретической механике (2001) -- [ c.169 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.31 ]

Погрузочно-разгрузочные работы с насыпными грузами (1989) -- [ c.55 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.130 ]

Механика космического полета в элементарном изложении (1980) -- [ c.22 , c.34 ]

Ракетные двигатели (1962) -- [ c.81 ]

Гидравлика и гидропривод горных машин (1979) -- [ c.47 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...