Диффузионный отжиг

Рис. 108. Структура сплава нейзильбер (твердый раствор цинка и никеля в меди). ХЮО. (А. А, Бочвар) а —в литом состоянии б — после диффузионного отжига

Если диффузионный отжиг был применен к слиткам, которые будут подвергаться пластической деформации (прокатке, ковке), то необходимость в последующем отжиге отпадает, так как крупнозернистая структура исправится пластической деформацией. [c.310]

Для уменьшения дендритной ликвации прибегают к диффузионному отжигу слитков перед прокаткой, который состоит в длительном нагреве стали при весьма высоких температурах (1000-1200°С). [c.409]

Диффузионный отжиг (гомогенизация) состоит из нагрева стали до 1050—1150° С (см. рис. 9.1), длительной выдержки (10—15 ч) при этой температуре и последующего медленного охлаждения. В результате диффузионного отжига происходит выравнивание неоднородности стали по химическому составу и уменьшение ликвации. Гомогенизации подвергаются слитки легированных сталей, крупные стальные отливки и др. [c.115]

Например, для выравнивания химического состава слитков или крупных отливок назначается диффузионный отжиг. Для снижения твердости стали после горячей обработки (облегчения обработки резанием) выбирают полный или неполный отжиг (в зависимости от состава стали). После холодной обработки давлением для снятия наклепа и внутренних напряжений сталь подвергают рекристаллиза-ционному отжигу. [c.116]

Чем массивнее изделие и крупнее зерно исходной структуры, тем длительнее должна быть выдержка. Обычно Тд составляет 20—25% от т . Более длительной выдержке подвергается сталь при отжиге на зернистый перлит (6—10 ч) и при диффузионном отжиге (10—15 ч). [c.117]

Алитирование, повышая окалиностойкость стали, понижает износоустойчивость. Для снижения хрупкости алитированного слоя проводят диффузионный отжиг алитированных деталей при 900— 1150° С в течение 5—6 ч. [c.150]

В результате диффузионного отжига получается крупное зерно. Этот недостаток устраняется при последующей обработке слитка давлением или в процессе последующей термообработки. [c.63]

Диффузионный отжиг проводился при температурах 1300— 1700° С и выдержке от 30 мин. до 5 час. [c.76]

Как известно из отечественной и зарубежной литературы, для защиты углеродных материалов используются самые разнообразные методы, такие кдк плазменное напыление, газофазное осаждение, электролитическое нанесение покрытий, метод диффузионного отжига, наплавка и т. д. [1, 2]. [c.114]

Отожженные в вакууме при температуре 700° С в течение 2 ч образцы из титанового сплава ВТ-9 подвергались обработке ударными волнами относительно высоких давлений. На деформированные взрывом образцы из сплава ВТ-9 путем термического испарения в вакууме наносилось медное покрытие толщиной 10 мкм. Диффузионный отжиг осуществлялся также в вакууме при температуре 750° С в течение 2 ч. [c.121]

Все литые металлы и сплавы, не подвергнутые обработке, обнаруживают литую структуру, известную еще под названием закристаллизованная или первичная структура . Зерно закристаллизованной структуры, особенно у сплавов с образованием твердого раствора, выявляется в иных условиях травления, чем зерен-ные структуры сплавов, подвергнутых обработке. Однако в первичной структуре также могут быть выявлены границы и поверхность зерен, фигуры травления. В литых сплавах выявляют дендритную структуру, типичную для твердого раствора. Зерна по составу не однородны, при кристаллизации центральная зона (начало кристаллизации) имеет иной состав, чем внешняя часть (конец кристаллизации). Это явление называют ликвацией твердого раствора. Изменение концентрации происходит постепенно. Химическая неоднородность кристалла зависит от диффузионной способности взаимодействующих легирующих элементов. У многокомпонентных сплавов неоднородность твердого раствора определяется примесными и легирующими элементами, имеющими самые низкие коэффициенты диффузии, например фосфор в технических железных сплавах. Инертность фосфора настолько велика, что несмотря на у а-превращение и на дополнительный выравнивающий отжиг (диффузионный отжиг), первичная структура (дендриты [c.29]

Параметры функций (1) и (2) по совокупности экспериментальных данных для каждой из температур диффузионного отжига вычисляли по итерационному варианту метода наименьших квадратов. Погрешности оценивали при доверительной вероятности Р = 0,95 на основе распределения Стьюдента для статистики малых выборок [11, 12]. Расчет выполнен на ЭЦВМ МИР-1 по специальной про- [c.214]

Рис. 3. Содержание (/) олова С (г/слг ) и локальное значение оптической плотности п (2) в зависимости от расстояния до границы контакта X (мкм) в образцах стекломассы серии I после диффузионных отжигов при температурах 900 (а), 950 (б), 1000 (в), 1050 (г) и 1100 (д) С.

X Рис. 4. Распределение олова в граничных слоях образцов стекломассы после диффузионных отжигав при температуре 1100° С [c.217]

Методом секционирования с применением нейтронно-активационного анализа и методом показателя преломления исследовано распределение олова в зоне контакта стекломассы состава прокат с расплавами олова и сплавов на его основе в газовой среде с различным окислительным потенциалом в интервале температур 900—1100 С. Анализ кривых распределения олова для различных условий диффузионного отжига показал, что в присутствии касситерита на меж-фазной границе проникновение олова в стекломассу ограничивается растворимостью двуокиси олова в стекломассе данного состава, а в восстановительной газовой среде — окислительным потенциалом среды. Влияние примесей в металлической ванне на диффузионные процессы в этой системе также определяется восстановительно-окислительным равновесием в системе окислы олова — примеси металла. Табл. 2, рис. 4, библиогр. 15. [c.232]

Несмотря на то что слой сплава цинка с железом, полученный во время горячего цинкования, является более хрупким, чем слой чистого цинкового покрытия, сплав имеет меньшую склонность к коррозии, чем чистый металл. Этим преимуществом можно воспользоваться для улучшения эксплуатационных качеств при последующем диффузионном отжиге в результате диффузионного взаимодействия твердого железа и жидкого цинка толщина слоя железоцинковых интерметаллических фаз увеличивается до тех пор, пока все покрытие не будет преобразовано в сплав. [c.72]

Дендритная ликвация может быть ослаблена продолжительным нагревом сплава при температурах, обеспечивающих достаточную скорость диффузии (чаще 0,8—0,95Г,1л), После такого нагрева, называемого диффузионным отжигом или гомогенизацией, дендритная ликвация литого сплава уменьптается. [c.94]

Гомогенизация диффузионный отжиг). Диффузионный отжиг применяют для слитков легированной стали с целью уменьшения дендритной или внутрикристаллитной ликвации, которая повышает склонность стали, обрабатываемой давлением, к хрупкому излому, к анизотропии свойств и возникновеЕшю таких дефектов, как шифер-ность (слоистый излом) и флокены (тонкие внутренние трещины, наблюдаемые в изломе в виде белых овальных пятен), Диффузионный отжиг способствует более благоприятному распределению некоторых неметаллических включений вследствие частичного растворения и коагуляции. [c.191]

Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легпро-В31Ш0Й стали. Поэтому не только слитки, но и крупные отливкп также нередко подвергают гомогенизации. Нагрев при диффузионном отжиге должен быть высоким (1100—1200 С), так как то п.ко в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, необходп. п, для выравнивания состава в отдельных объемах стали. [c.191]

Общая продолжительность диффузионного отжига (нагре в, выдержка и медленное охлаждение) больших садок металла 1,остигает 50—100 ч. и более. В зависимости от состава стали и. массы садки [c.191]

Гомогенизирующий (диффузионный) отжиг применяют для слитков легированных сталей с целью уменьшения дендритной или внутрикристал-лической ликвации (неоднородности). Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легированных сталей. Данный вид отжига проводится при температурах 1100-1200 °С, так как в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, необходимые для выравнивания химического состава слитка. Продолжительность огжига может достигать 100 часов, а время выдержки 15-20 часов. [c.272]

Для ряда покрытий сжимающие остаточные напряжения имеют максимум у линии раздела защитный слой — подложка (рис. 15, б, слева). Такая эпюра напряжений может иметь мёсто при насыщении углеродистых сталей некарбидообразующими элементами, оттесняющими углерод из зоны насыщения в глубь основного металла, а также при получении защитных покрытий гальванотермическим способом. При диффузионном отжиге деталей с гальваническими покрытиями, металл которых способен диффундировать в сталь, на границе раздела покрытие—подложка будет возникать диффузионный слой, обладающий большим удельным объемом, чем основной металл покрытия, что вызовет в этом месте появление сжимающих напряжений. [c.75]

Когда на поверхности сконденсированного слоя никеля, в результате диффузионного отжига появляется значительная концентрация атомов ниобия и их распределение по глубине приближается к линейному закону, происходит быстрое насып ение всего слоя у-твердого раствора ниобия в никеле атомами ниобия. По всей глубине слоя образуется утвердый раствор с предельной концентрацией ниобия. Значения микротвердости и параметра решетки у-твердого раствора достигают при этом максимальных значений (Я =450 кг/мм , а=3.579 кХ) и сохраняются практик чески постоянными по всей толш ине диффузионного слоя (см, рис. 2, кривая 3). [c.117]

G помощью рентгеновского микроанализатора Сошеса изучено распределение атомов меди в диффузионной зоне. С увеличением давления в ударной волне наблюдается возрастание концентрации меди на поверхности образца после диффузионного отжига и уменьшение размеров диффузионной зоны. В образце, деформированном давлением 5 ГПа, атомы меди проникают до глубины 210 мкм, в то время как при давлении 30 ГПа — до глубины 60 мкм. По-видимому, до указанных слоев происходит и образование интерметаллидов, но их количество меньше чувствительности рентгеновского фазового анализа. Наблюдение за [c.122]

Двойственный характер влияния покрытия на разрушение образцов был отмечен в работах, осуществленных в Физико-механическом институте АН УССР им. Г. В. Карпенко [И, 56]. Малоцик.ловые испытания проводились на плоских образцах из технического железа сечением 1,5.Х2 и длиной 20 мм. Покрытия из порошков вольфрама, молибдена и никеля наносили на плазменной установке. В качестве схемы нагружения был выбран чистый изгиб. Часть образцов с покрытием подвергали диффузионному отжигу. У этих образцов наблюдалось наибольшее снижение малоцикловой прочности, что объясняется образованием хрупких переходных слоев. Малоцикловая прочность образцов с плазменны.ми тонкими покрытиями (без отжига) практически не отличается от таковой для контрольных (без покрытия). Результаты микроскопических исследований на поперечных шлифах показали, что усталостное разрушение начинается во всех случаях с поверхности образцов. Микротрещины зарождают- [c.31]

Браунер [99] применил метод травления тиосульфатом натрия, по Клемму, для исследования сталей. Он получил результаты, которые могут быть получены обычными методами только с помощью дополнительного травления другими растворами. Макро-и микросегрегации могут быть выявлены вследствие высокой чувствительности этого метода к концентрационной неоднородности легирующих элементов в стали. Браунер обнаружил образование сегрегаций при превращениях в стали St34 после выдержки в а у-области (диффузионный отжиг при 700° С, 63 ч, воздух и при 875° С, 15 мин, воздух). [c.101]

Взаимодействие волокон карбида кремния с технически чистым титаном изучал Ашдаун [2]. Образцы, каждый из которых содержал по два волокна, были изготовлены диффузионной сваркой в течение от 20 до 40 с. Диффузионный отжиг был проведен при температурах 923, 973, 1023, 1073, 1123, 1273 и 1323 К- После отжига выбранной продолжительности толщина реакционной зоны составляла 1 —10 мкм и зависимость ее от корня из времени отвечала параболическому закону роста. Реакционная зона состояла из тех же двух фаз, которые наблюдались ранее [42]. Результаты [c.119]

Параметры интерполирующих функций (1) и (2) и границы довери-твльных интервалов (Р — 0,95) для результатов измерений С (х) и п (х) в образцах после диффузионных отжигов в течение 1800 сек при температурах 900—1100° С [c.216]

Смотреть страницы где упоминается термин Диффузионный отжиг : [c.611] [c.151] [c.440] [c.111] [c.288] [c.231] [c.241] [c.22] [c.79] [c.116] [c.264] [c.260] [c.286] [c.119] [c.168] [c.209] [c.210] [c.212] [c.214] [c.217] [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...