Фактическая площадь контакта

На износостойкости сказывается резкое уменьшение фактической площади контакта, возникновение пиков местных напряжений и опасность задиров. При несовершенном трении существует оптимум шероховатости, связанный с возможностью удержания масла на поверхностях трения. [c.48]

Кроме номинальной площади контакта Ла [она входит в формулы (68) и (69)], при ударе иногда необхо димо учитывать фактическую площадь контакта Аг При тяжелонагруженном контакте, когда максималь ные температуры достигают 500—600°С и в зоне удара происходит пластическая деформация, фактическая площадь контакта при ударе практически становится равной номинальной. [c.125]

АУ — объем материала, удаленного с фактической площади контакта Аг на пути AL. [c.87]

Дискретность касания. Известно, что вследствие волнистости и шероховатости реальных поверхностей контакт двух тел дискретен. В соответствии с этим различают три вида площадей контакта номинальную, контурную и фактическую [6]. Знание фактической площади контакта необходимо для оценки напряжений и деформаций, а также размера источника тепловыделения при трении, т. е. тех параметров, которые определяют изменение и разрушение поверхностей трения. Определение фактической площади контакта тесно связано с изучением шероховатости поверхности, основные результаты которого изложены в [6—9]. Фактическая площадь контакта составляет около 1% от контурной (или поминальной, если отсутствует волнистость) [6, 10]. [c.6]

Уравнение вида (7 ) было предложено в работе [10], где <0 характеризовало исходную шероховатость поверхности, а показатель а зависел от фактической площади контакта и скорости скольжения. Предложена была также формула, имеющая такой вид [111 [c.6]

ПОД влиянием нагрева приводит к изменению коэффициента трения покоя, который в процессе работы трущейся пары не остается постоянным. Большое влияние на коэффициент трения покоя оказывает состояние поверхности образцов, так как малейшие следы жировой пленки или влаги резко меняют амплитуду и частоту релаксационных колебаний. При сухом трении происходит увеличение силы трения с увеличением продолжительности неподвижного контакта, что объясняется главным образом ростом фактической площади контакта. Так как фактическая площадь контакта, а, следовательно, и сила трения покоя возрастают с увеличением нагрузки, то механические релаксационные колебания проявляются более существенно при повышенных нагрузках. [c.560]

S0 — фактическая площадь контакта. [c.8]

С течением времени вследствие пластифицирования сопряженных поверхностей твердых тел поверхностно-активными веществами смазки и малой твердости образующихся защитных покрытий фактическая площадь контакта увеличивается, реальные нагрузки и температура в зоне контакта падают, роль намазывания существенно уменьшается. [c.54]

Чрезмерное уменьшение шероховатости поверхности стального и титанового роликов не способствует улучшению характеристик фрикционного контакта модельной пары, так как при этом возрастает фактическая площадь контакта. Это влечет за собой заметное увеличение сил адгезионного взаимодействия, приводящее к надирам на стальной поверхности или к когезионному схватыванию титана с бронзой. Подобные эффекты не наблюдались при контакте бронзы с хромированной поверхностью Ra = = 0,08-5-0,03 мкм), что может быть объяснено большей удаленностью данного фрикционного контакта от порога внешнего трения. [c.132]

В режиме ИП износ может быть снижен до нуля, а коэффициент трения до жидкостного. Причины, обусловливающие малые износ и коэффициент трения при ИП следующие снижение удельного давления на фактической площади контакта в результате растворения микронеровностей и образования тонкой пластичной металлической пленки компенсация деформации и снижение сопротивления сдвигу поверхностного слоя в результате аннигиляции дислокаций в пленке и усиленного избирательным растворением действия эффекта Ребиндера возвращение частиц износа или ионов металла в зону контакта и наращивание пленки на контакте вследствие образования электрокинетических потенциалов в дисперсной среде, что при наличии двойного электрического слоя обусловливает электрофоретическое движение частиц к фрикционному контакту, а также направленную миграцию ионов и частиц предотвращение окисления металла вследствие образования прочного адсорбционного слоя ПАВ, обеспечивающего большую пластичность металлической защитной пленки и ее стойкость к охрупчиванию при деформации образование защитной полимерной пленки, снижающей контактное давление и создающей дополнительные плоскости скольжения с малым сопротивлением. [c.207]

В исследованном диапазоне значения коэффициента трения установлено его увеличение с ростом осевого давления на набивку от затяжки сальника. Это явление может быть объяснено увеличением фактической площади контакта набивки со штоком и бокового давления. При этом [c.46]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

Из аналитических зависимостей для определения относительной площади касания и относительного сближения при упругом, пластическом контакте и пластическом контакте с упрочнением [57, 90] следует, что характер влияния отдельных параметров (давление, радиус закругления вершин неровностей, модуль упругости материала, его твердость, коэффициент Пуассона и параметр Ь) на фактическую площадь контакта и сближение остается постоянным. Фактическая площадь контакта возрастает с увеличением давления, радиуса закругления вершин [c.372]

По данным таблиц видно, что влия-нпе различных факторов на коэффициенты трения при скольжении сферы по цилиндрической поверхности и при скольжении сферы по плоской поверхности аналогично. Коэффициенты трения значительно больше, так как при прочих равных условиях возрастает фактическая площадь контакта вследствие кривизны у опорной (нижней) поверхности. При увеличении диаметра цилиндрической поверхности коэффициенты трения уменьшаются. [c.218]

Лг- фактическая площадь контакта [c.86]

Выражать коэфициент трения через фактическую площадь контакта практически неудобно. Его выражают через другие параметры. Для пластического контакта [c.124]

Фактическая площадь контакта А мала и в зависимости от нагрузки и упругопластических свойств асбофрикционных материалов равна (0,01—0,001)Аа. На пятнах фактического контакта развиваются процессы трения и износа. От площади фактического контакта зависят коэффициент трения и износ. [c.118]

Построены опорные кривые, позволяющие оценить фактическую площадь контакта плоских участков листов. [c.135]

Нарастание сближения происходит неравномерно и после выравнивания образцов (при Р < 20 кН). При нагрузках 20—50 кН величина сближения еще велика, т. к. деформируются отдельные противостоящие неровности наибольшей высоты. По мере увеличения сближения число выступов, находящихся в контакте, увеличивается, фактическая площадь контакта растет. Для дальнейшей деформации требуются все большие нагрузки, поэтому перемещения увеличиваются сначала быстро, затем медленнее, а в целом зависимость у Р имеет, строго говоря, криволинейный характер, хотя иногда и приближается к прямой. [c.332]

Исследованию процесса контактирования шероховатых поверхностей посвящен ряд работ, например, [1, 2]. Существенным параметром, определяющим процесс контактирования двух поверхностей при их сжатии, является вероятность встречи неровностей друг с другом. Эта величина определяет фактическую площадь контакта сопрягаемых поверхностей, численное значение [c.178]

На третьем участке зависимости, показанной на рис. И, меняется не только износ, но и качественная картина изнашивания. Уменьшение износа на этом участке связано с увеличением фактической площади контакта соударяемых поверхностей благодаря значительной пластической деформации поверхности изнашивания, что в конечном итоге вызывает увеличение диаметра образца в зоне контакта. В этом случае происходит изменение макро- и микрорельефа поверхности изнашивания глубина лунок уменьшается, торец образца принимает вид расклепанной поверхности. Необходимо отметить, что не все материалы можно испытывать на ударно-абразивное изнашивание при большой энергии удара материалы высокой твердости нельзя из-за их хрупкого разрушения, а вязкие — из-за интенсивной пластической деформации. [c.46]

Формирование рельефа при ударе по незакрепленному абразиву. Незакрепленный абразив в виде отдельных остроугольных твердых частиц, расположенных на общем основании, можно уподобить поверхности твердого тела, имеющей значительную шероховатость. Зерна незакрепленного абразива даже одного номера зернистости всегда существенно различаются формой и размерами. Это еще больше увеличивает шероховатость слоя незакрепленного абразива. На рис. 10 показана принципиальная схема взаимодействия плоской поверхности изнашивания с незакрепленным абразивом в слое на различных стадиях соударения. В начальный момент соударения в контакт с поверхностью изнашивания вступают наиболее крупные зерна. При дальнейшем сближении соударяемых поверхностей число вступающих в контакт зерен быстро увеличивается. Однако независимо от того, на какой стадии соударения начинается контакт зерен абразива с поверхностью изнашивания, все они к моменту окончательного сближения соударяемых поверхностей неизбежно разрушаются на более мелкие частицы. Объясняется это тем, что нагрузка, приходящаяся на отдельные зерна, обычно выше их прочности, что в свою очередь связано с небольшой фактической площадью контакта зерен с поверхностью изнашивания и достаточно высокой энергией удара. Абразивные частицы, твердость которых, как правило, выше твердости соударяемых поверхностей, поражают их, оставляя в зонах контакта следы однократного взаимодействия в виде лунок. При последующих соударениях число лунок на поверхности изнашивания постепенно увеличивается, и после определенного числа соударений вся поверхность изнашивания оказывается пораженной лунками. [c.67]

Измерение микротвердости и микроструктуры в де-формированном поверхностном слое образца показало резкую неравномерность ее распределения и различную степень пластической деформации. Формирование структуры рабочего слоя в процессе удара определяется исходной структурой материала, продолжительностью времени контакта, контактной температурой, скоростью приложения нагрузки. При и = 3,2 м/с и W== ,2 Дж максимальная микротвердость на поверхности удара составляет 12 000 МПа, минимальная — 4200 МПа. Измерение микротвердости по поверхности и по глубине образца после удара показало, что распределение микротвердости в зоне удара неравномерное. Неравномерно распределяется и температурное поле. Динамический характер пластического деформирования, во время которого теплообмен в зоне контакта практически отсутствует, вызывает на пятнах фактической площади контакта мгновенные скачки температуры, т. е. температурные вспышки, величина которых при тяжелых режимах намного превышает среднкно температуру. Несмотря на то, что глубина действия температурных вспышек при ударе локализуется в слое толщиной несколько микрометров, они способствуют структурным превращениям и изменению микротвердости. В некоторых случаях удалось наблюдать полоски вторичной закалки. Их микротвердость составила 12 880 МПа. Микротвердость подстилающего слоя на расстоянии 0,01 мм от поверхности меньше мик-ротвердости металлической основы и составляет 3300 МПа, что соответствует приблизительно температуре 400 500° С. Следовательно, при единичном ударе в зоне контакта в отдельных микрообъемах возникают температурные скачки, упрочняющие эти участки. Под ними и вблизи них находятся участки, микротвердость которых ниже исходной, а температура достигает лишь температуры отпуска. Наблюдаемые температурные изменения связаны с изменениями структуры и прочностных свойств соударяющихся материалов. [c.146]

Стремясь более полно использовать фрикционный материал и уменьшить трудоемкость смены изношенных колодок, Б. А. Злобин предложил новую, более совершенную конструкцию крепления колодки к ленте. В этой конструкции (фиг. 126, д) радиус кривизны наружной поверхности колодки 1 примерно в 2 раза меньше радиуса кривизны поверхности трения той же колодки. Это обеспечивает линейный контакт колодки с лентой 2 (или в действительности по весьма малой поверхности контакта). Крепление колодки к ленте производится с помощью пальца < , имеющего коническую потайную головку и прямоугольный паз в цилиндрической части. Палец 3 вставляют в отверстие, имеющееся в колодке, он проходит через ленту, а с наружной стороны ленты в прямоугольный паз пальца забивают клин 4, плотно прижимающий колодку к ленте. Чтобы предупредить выскакивание клина из паза при вибрациях и толчках, на крючок, имеющийся на конце клина 4, накидывается кольцо пружины растяжения 5, постоянно закрепленной на ленте с помощью приваренного к ленте 2 крючка 6. Для уменьшения нагрузки на палец 3 от силы трения, развивающейся между колодкой и шкивом, на ленте укрепляются два болта 7, цилиндрические головки которых воспринимают усилия, сдвигающие колодки по ленте, для чего на внешней поверхности колодки выштамповываются два цилиндрических углубления. Чтобы улучшить самоустановку колодки и быстрейшую ее приработку к поверхности трения шкива, не рекомендуется изготовлять колодки чрезмерно длинными. Чем короче колодка, тем лучше она фиксируется по поверхности шкива, быстрее прирабатывается поверхность трения и фактическая площадь контакта увеличивается. Так, для тормозов с диаметром шкива более 1 м длина колодки принимается в пределах 120—150 мм. [c.206]

ЯФ — фактическое давление между поверхностями трения. Таким образом, коэффициент трения скольжения зависит от фактической площади контакта, от начального напряжения сдвига и от вязкости. Вследствие значительно более высоких физикомеханических свойств металлического элемента пары по сравнению со свойствами асбофрикционных материалов можно с достаточной степенью точности считать, что именно фрикционный материал будет передеформироваться по отношению к металлу, и тогда параметры уравнения (131) нужно отнести к фрикционному материалу. При этом фактическое давление дф в первом приближении следует считать за твердость фрикционного материала. В уравнении (131) начальное сопротивление сдвигу То, вязкость ц, [c.548]

Параметр tp содержит наибольшую информацию о высотных свойствах профиля (он комплексно характеризует высоту и форму неровностей профиля), так как она аналогична функции распределения. В продольном направлении tp позволяет судить о фактической площади контакта при контактировании шероховашх поверхностей на заданном уровне сечения р (табл. 6.1). [c.130]

Кроме того, в практике после любой обработки поверхность металла имеет значительную шероховатость, в связи с чем фактическая площадь контакта сопряженных поверхностей настолько мала, что если в мёстах контакта и были бы созданы условия для образования металлических связей, то эти связи практически были бы неощутимы. [c.9]

Уменьшение осевого усилия объясняется нарушением фрикционных связей, возникающих между контактирующими поверхностями штока и набивки при затяжке сальника. Чем больше усилие затяжки, тем больше фактическая площадь контакта и боковое давление, а следовательно, число и прочность фрикционньж связей. При разрушении фрикционных связей в зоне контакта, вызванном перемещением штока, имеющиеся незначительные пустоты тотчас же заполняются материалом набивки, находящейся в напряженном состоянии. Вследствие этого напряжение в набивке уменьшается, а следовательно, уменьшается и величина осевой и боковой сил, а также силы трения, действующих в сальнике. При этом снижается и герметичность сальника. Поэтому, например, для создания [c.42]

На основании исследования адгезионного взаимодействия составляющих твердого сплава с обрабатываемым материалом (сталь) было установлено, что кобальтовая фаза твердого сплава является наиболее слабым местом. Схватывание ее со сталью начиналось при температуре 150° С. Исходя из вышеизложенного, повышение стойкости инструмента находится в тесной связи с повышением адгезионной инертности кобальтовой составляющей. Для этого было использовано поверхностное упрочнение ее с помощью борирования. Результаты такого исследования показали, что температура начала схватывания борированной кобальтовой связки твердого сплава и отдельных его составляющих повысилась на 200 С по сравнению с температурой для исходных материалов. Кроме того, в 5 раз повысилась микротвердость поверхностного слоя. Последнее обусловило уменьшение фактической площади контакта инструмента и заготовки, что способствовало уменьшению числа химических связей и, в конечном счете, повышению стойкости инструмента. На Киевских заводах Красный экскаватор и станков-автоматов им. А. М. Горького проведены производственные испытания борированных резцов ВК-8 и Т15К6 при обработке барабанов шестишпиндельных автоматов из чугуна СЧ 32-52 и труб гидроци-линдров экскаваторов из стали 45, показавшие повышение стойкости борированных резцов в 2 раза по сравнению со стойкостью инструмента, используемого в условиях указанных заводов. [c.63]

Коэффициент трения при таком режиме стабилен и лежит в пределах 0,001—0,01, что на десятичный порядок ниже обычного коэффициента граничного трения. В реальных условиях фактическая площадь контакта составляет, вследствие шероховатости, лишь небольшую часть номинальной (геометрической) площади контакта. При этом наиболее нагруженные выступы микрорельефа вступают в прямое адгезионное взаимодействие, в то время как другие участки номинальной площади контакта разделены моно- и иолимолекулярными слоями смазочного вещества. Сила статического граничного трения F (или трения при малых скоростях сдвига, когда температурные и химические эффекты трения пренебрежимо малы) может быть выражена следующим образом [17] [c.98]

Очевидно, что величина первого члена формулы (2), характеризующего отступление от закона Амонтона, значительнее для малых нагрузок, а также для гладких поверхностей, очищенных от посторонних плёнок, так как чем менее шероховата поверхность, тем больше фактическая площадь контакта. Чем меньше посторонних плёнок на поверхности, тем больше величина молекулярной сцеплён-ности, а следовательно, и величина коэфициента а. [c.124]

По методу, предложенному П. Е. Дьяченко [2], кривые опорной поверхности строятся отдельно для поперечной и продольной шероховатостей, если они соизмеримы. Результирующая кривая опорной поверхности получается как произведение значений линейных размеров поперечной и продольной шероховатостей, взятых по этим двум кривым на одинаковом расстоянии от линии выступов. Величина Lnp Lnon, откладываемая на оси абсцисс результирующей кривой, является фактической площадью контакта 4 г плоских поверхностей. Обычно ее относят к номинальной площади контакта А,- и [c.133]

Графиком в координатах h/Rmax — Л пользоваться неудобно, поскольку функция т] расположена по оси абсцисс и в графике фигурирует параметр h, а не сближение а, являющееся необходимым параметром при сжатии поверхностей и в расчетах контактной жесткости. Поэтому график может быть перестроен путем переноса центра координат в точку О и поворотом его на 90°. В этом случае по оси ординат располагается величина т], а по оси абсцисс — величина относительного сближения 8 = a/i max- Полученная кривая т) — е представляет особый интерес в своей начальной части, до средней линии, т. е. до е = 30—40 %. Именно начальный участок этой кривой в значительной степени определяет фактическую площадь контакта при сближении поверхностей деталей машин, если эти поверхности плоски. Начальный участок кривой описывается зависимостью [3] [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...