Сдвига величина

Под действием касательных напряжений грань ей смещается относительно грани аЬ вниз и занимает новое положение d. Величина б сдвига сс относительно плоскости аЬ носит название абсолютного или линейного сдвига. Величина абсолютного сдвига зависит от расстояния между параллельными плоскостями. Величину называют относительным сдвигом. Угол у, на который поворачиваются сечения ас п Ьй в процессе деформации, носит название угла сдвига. Угол сдвига в пределах упругой деформации очень мал, поэтому тангенс угла может быть заменен самим углом [c.186]

Формула (6.6.1) носит название закона Гука при сдвиге. Величина О, имеющая размерность напряжения, называется модулем сдвига, или модулем упругости второго рода. [c.82]

Величина О носит название модуля сдвига или модуля упругости второго рода. Ввиду того, что относительный сдвиг — величина безразмерная, модуль сдвига имеет размерность напряжения, т. е. измеряется в МПа. [c.104]

На рис. 9.5.1, г показана эпюра распределения касательных напряжений сдвига, величина которых может быть определена по формуле [c.130]

Так как угол сдвига —величина малая, то величину угла [c.186]

Другое главное напряжение, действующее в окружном направлении, численно равно приведенному выше радиальному напряжению, но противоположно ему по знаку. Следовательно, вдоль границы поверхности контакта, где нормальное давление на поверхности становится равным нулю, мы имеем чистый сдвиг величиной ( (1—2v)/3. Полагая v = 0,3, получаем значение касательного напряжения 0,133(7 . Это напряжение намного меньше, чем максимальное касательное напряжение, вычисленное выше. [c.415]

Величина I показывает, на какое число модулей надо отодвинуть модульную прямую от касательной к делительной окружности, чтобы при числе зубьев меньшем 17, не было явления подрезания. Величина получила название коэффициента сдвига. Величина. X = называется абсолютным сдвигом, она представляет собой смещение рейки, выраженное в миллиметрах. [c.42]

Радиусы окружности выступов и зависят от коэффициентов сдвига у 1 и Х2- Расчет показывает, что с увеличением суммарного коэффициента сдвига величина коэффициента перекрытия несколько уменьшается. [c.233]

Сдвига величина 303 Слоистая среда 365 [c.555]

Модули упругости при растяжении и сдвиге — величины, характеризующие упругую деформацию материалов, главным образом при работе на растяжение, изгиб и кручение. [c.21]

Рассмотрим кратко этот метод. Выражения напряжений через пластические деформации могут быть получены из аналогичных зависимостей теории упругости заменой постоянных упругих характеристик переменными. Так, согласно зависимости (11.14), через модуль продольной упругости можно выразить величину Е = Е I — о>), а через модуль сдвига — величину G = G (1 — ш). [c.229]

Можно показать, что величина относительного сдвига будет пропорциональна напряжениям т таким образом, именно относительный сдвиг, величина перекоса элемента, и является тем, что характеризует числовым образом деформацию сдвига. [c.124]

Элементарный акт сдвига — это смещение одной части кристалла относительно другой на одно межатомное расстояние (рис. 5.3). В идеальном кристалле в скольжении должны одновременно участвовать все атомы, находяш иеся в плоскости сдвига. Для такого синхронного жесткого сдвига требуется, как показывают расчеты, критическое касательное напряжение Гкр = С/2тг 0,16G G — модуль упругости при сдвиге). Величину Ткр называют теоретической прочностью кристалла. В реальных кристаллах для сдвига на одно межатомное расстояние требуются напряжения около 10 G, что в 1000 раз меньше теоретического значения. Низкая прочность реальных кристаллов обусловлена их структурным несовершенством. [c.124]

Подсчитаем напряжение в состоянии t, возникающее при простом сдвиге величины s = (ge из ненапряженного состояния /о- Как обычно, воспользуемся базисом 6i, ортонормальным в состоянии t (см. рис. 2.4). Из (2.62) и (2.65) получаем [c.210]

Эта зависимость выражает собой закон Гука при сдвиге. Величина G характеризует способность материала сопротивляться сдвигу и называется модулем упругости второго рода или модулем сдвига. G имеет размерность напряжения, т.е. МПа. Величина модуля упругости второго рода определяется экспериментально и для каждого материала имеет свое значение. [c.158]

Основными параметрами при холодной сварке сдвигом являются величина удельного давления и величина сдвига. Величина удельного давления должна быть возможно большей, причем такой, чтобы можно было осуществить относительное перемещение поверхностей. Величина относительного сдвига не зависит от размера изделий и определяется удельным нормальным давлением и геометрией трущихся поверхностей. Достаточная площадь сцепления при обработке поверхностей напильником будет возникать после сдвига на 5—7 мм. [c.16]

Параметр группового разбегания d отвечает за разницу групповых скоростей импульсов накачки и ВКР и составляет обычно 2-6 пс/м. Дисперсия групповой скорости параметр нелинейности yj и рама-новский коэффициент Qj (J = р или л) несколько различаются для импульсов накачки и ВКР из-за стоксова сдвига величиной 13 ТГц между длинами волн разница связана с отношением длин волн С учетом выражений (1.2.10), (2.3.28) и (8.1.-20) эти параметры относятся как [c.235]

Одна из них [А имеет важное физическое значение, так как она характеризует сопротивление твердого тела изменению формы. Она известна под названием модуля сдвига. Величина напротив, не имеет непосредственного физического значения, и на практике инженеры пользуются другими постоянными, о которых будет указано ниже. [c.102]

Сначала обратим внимание читателя на то, что потенциальная энергия деформации является величиной скалярной. Поэтому для таких однородных напряженных состояний, как двухосное растяжение или чистый сдвиг, величина потенциальной энергии деформации, накопившейся в некоторой части пластины, зависит только от площади этой части, а не от ее формы или ориентации. Действительно, По- в части пластины F (рис. 5.8) [c.120]

Во втором типе волн смеш ение происходит перпендикулярно к направлению распространения волн. Движение можно разложить на две компоненты, направленные соответственно по осям у ж. соответственные две волны можно рассматривать раздельно. Рассматривая первую компоненту (т)), видим, что деформация в любой точке представляет собой сдвиг, величина которого равна дг /дх. Возникаюш,ее напряжение в любой плоскости, перпендикулярной к Ох, действует в направлении, параллельном Оу, и его величина равна 1дх /дх. Следовательно, уравнение движения соответственного участка среды имеет вид [c.156]

Упругие свойства тел характеризуются модулем нормальной упругости (модулем Юнга) и коэффициентом поперечного сжатия V (коэффициентом Пуассона). Сопротивляемость среды поперечной (сдвиговой) деформации связана с модулем сдвига, величина которого для больщинства металлов составляет 0,38...0,4 величины модуля Юнга. Эти физические константы связаны между собой соотношением [c.63]

Модулем упругости при сдвиге называют коэффициент пропорциональности, связывающий одну из составляющих касательного напряжения с соответствующим сдвигом. Величину этого модуля будем обозначать буквой G. Из уравнений (28) следует [c.47]

Сдвиг, при котором материал равномерно смещается в поперечном сечении и при котором возникают только касательные напряжения, называют чистым сдвигом.. Величину наибольшего смещения частиц материала по отношению к их первоначальному положению называют абсолютным сдвигом. На рис. 94 абсолютный сдвиг [c.166]

Кривые деформации гексагональных металлов линейны до очень больших деформаций (у 2п до 500% сдвига). Величина коэффициента упрочнения у гексагональных кристаллов в стадии легкого скольжения меньше, чем у кубических. Влияние ориентировки на ход и характер кривой-деформации для гексагональных кристаллов меньше, чем для г. ц. к., что является прямым следствием того, что деформация проходит по плоскости базиса. Процесс деформации усложняется в зависимости от угла Хо между плоскостью базиса и осью растяжения образца [17] [c.129]

Следует обратить внимание на некоторые практические приложения уравнения (2.120). Изучая влияние скоростей элементов жидкости, с которыми сталкивается частица, на коэффициент диффузии твердой фазы в двухфазной системе, можно видеть, что последний зависит от трех параметров Л, п К. Так, напри-лхер, при двухфазном течении в канале (течение с поперечным сдвигом) величина А возрастает с увеличением средней скорости потока и, а Ав примерно равна половине диаметра канала й [3391. Таким образом, для потока указанного типа при заданном размере частиц и составе жидкости следует ожидать уменьшения коэффициента диффузии твердых частиц с ростом скорости потока и его увеличения с ростом диаметра канала. Это значит, что [c.76]

Рассмотрим теперь вопрос о1.деФормациях при чистом сдвиве. Представим себе, что одна из граней элемента, выделенного площадками чистого сдвига, жестко закреплена (рис. 2.70). Тогда элемент примет вид, показанный на рисунке штриховыми линиями, т. е. деформация проявляется в изменении величин первоначально прямых углов между гранями элемента. Это изменение угла принято обозначать буквой и называть углом сдвига. Величина угла сдвига связана с величиной касательного напряжения законом Гукя при сдвиге [c.228]

Эта величина у и называется относительным сдвигом. Одно из наиравленин сд1 ига выбирается за положительное, а другое — за отрицательное. Если деформации малы, то tg и сх и 7 = а. Таким образом, при малых деформациях сдвига относительный сдвиг есть измеренный в радианах угол сдвига. При деформации одтюродного сдвига величина у во всех точках тела одна и та же. [c.463]

Рассмотренная простая картина ного массового эффекта для атомов с не дает количественного совпадения с экспериментом, хотя и правильно указывает порядок величины массового смещения. При наличии нескольких электронов необходимо учитывать взаимную связь их движения. Так, в двухэлектронном атоме характер движения ядра будет существенно зависеть от того, движутся ли оба электрона преимущественно в одном или разных направлениях. Это приводит к появлению дополнительного специфического массового смещения, которое может как увеличивать, так и уменьшать массовый сдвиг. Величина и знак специфического смещения зависят от характера терма. [c.71]

На рис. 38 представлены результаты испытаний конструкционной углеродистой стали на трубчатых образцах под действием внутреннего давления и осевой силы. Продольное напряжение обозначено ст. окружное Оу. По осям отложены отношения соответствующих напряжений к условному пределу текучести = сто,2 (см. лекции 5—6). Опыт-ные точки соответствуют достижению октаэдрическим сдвигом величины, соответствующей деформации 0,2% при растяжении, а именно — 0,14% (в предположении несжи- [c.62]

При получении интерфёр1енционных колец отраженный свет подвергается фазовому сдвигу величина которого. изыГеняется в зависимости 6т вещества, создаю1Щего отражение. Различие [c.140]

За деформационную активацию металла а принимается сдвиг величины электродного потенциала в отрицательную сторону при наложении растягивающих напряжений единичной величины. Этот показатель предлагается нами Bnepeibie. Он очень в1ажен, так как однозначно характеризует склонность металла к коррозии под механическим напряжением. Если произведение аа не превышает исходный (фоновый) уровень электрохимической гетерогенности поверхности, перерождение питтинга в трещину не 1фоизойдет и коррозия под напряжением не проявится. [c.104]

Коэф. отражения становится коьгалексным, и между отражённой и падающей волнами возникает фазовый сдвиг, величина к-рого зависит от угла падения. При отражении от свободной поверхности твёрдого тела продольной волны при любом угле падения возникают как отражённая продольная волна, так и поперечная волна, поляризованная в плоскости падения. [c.506]

Исследовалось пять образцов искусственной шероховатости. Результаты одной из серий опытов представлены на рис. 4.25 и 4.26. Как видно, из рисунков шероховатость типов 4 и 5 существенно сдвигает величину граничного паросодержания в область больших значений. При этом следует отметить, что в основном выдерживается тенденция при одинаковых па-росодержаниях коэффициент теплоотдачи тем выше, чем больше коэффициент гидравлического сопротивления. [c.187]

Соотношения между напряжениями и скоростями деформации для ньютоновских жидкостей могут быть получены на основе некоторой аналогии с выражениями (5-18) и (5-19). Например, рассматривая первое из выражений (5-18) и заменяя модуль сдвига величиной, которая выражает его размерность, налишем для упругого твердого тела, следующего закону Гука [c.109]

Из совместного рассмотрения (2.62), (2.64) и (11.4) найдем уравнение относительно Я, корни которого будут главными элонгационньши коэффициентами. Для иро стого сдвига величины s оно имеет вид [c.339]

Здесь Ср, Сх — коэффициенты жесткости основания (прокладки) соответственно на сжатие и сдвиг А(ф) — зазор между шпангоутом и основанием v =v + eR- v +v) — касательное перемещение точек шпангоута, находящихся на расстоянии е от его оси /i — коэффициент трения скольжения v = fi p 7 w- -L) = f2 w- - )- Условие v =v в зоне контакта определяет границу между участками сцепления и скольжения. Коэффициент /2—f p назовем коэффициентом сцепления. От величин коэффициентов fi, Ср, зависят размеры участков сцепления и скольжения в зонах контакта. Так, с увеличением коэффициента трения увеличиваются /2 и г и тем самым зона сцепления возрастает, а зона скольжения уменьшается. При увеличении жесткости прокладки на сдвиг величины /г и уменьшаются и поэтому область сцепления сужается, а область скольжения расширяется. [c.92]

Основным механизмом торможения поперечных трещин в волокнистых композитах является диссипация энергии на цилиндрических контактных микротрещинах сдвига. Величина этой диссипации в конце концов контролируется одним параметром - вязкостью скольжения поверхности раздела нить - матрица /Гцс. Вязкость скольжения играет важную роль для достижения оптимальных свойств композита. Существенно, что она не должна быть ни слишком большой (иначе обрью нити приведет к разрыву матрицы - такой композит будет весьма хрупок), ни слишком малой (иначе обрыв нити приведет к ее отслоению, и материал потеряет целостность). Вначале рассмотрим случай весьма хрупкого композита, когда Кцс очень велико, так что неэффективная длина вблизи края трещины имеет порядок d (или же меньше (Г). [c.83]

Установка для экспериментальной проверки расчета по методу трансформатора состоит из катушки, подключаемой к источнику питания через измерительный шунт, И1утрь которой вставляется металлический цилиндр (рис. 6.8). Внутрь цилиндра вводится магнитный зонд для измерения напряженности поля и фазоюго сдвига. Этот зонд представляет собой квадратную рамку со стороной 1 см. на которую намотано 1000 витков медного провода диаметром 0.08 мм. Сигналы от зонда и шунта токовой цепи при наличии и отсутствии цилиндра записываются на осциллографе, и затем по осциллограммам определяются ослабление магнитного поля и фазовый сдвиг. Величина в проведенных опытах варьировалась за счет изменения толщины стенки цилиндра. [c.177]

Важнейшей особенностью оптических генераторов на основе ФРК является наличие частотного сдвига До) между частотой лазерного пучка накачки и частотой световой волны, возбуждаемой в резонаторе. Впервые экспериментально наличие такого сдвига величиной порядка обратного характерного времени формирования голограммы в ФРК ( Ts ) было обнаружено именно в рассматриваемой нами здесь схеме кольцевого резонатора [6.41, 6.42]. Предложенное в двух последних работах объяснение данного эффекта, основанное на рассогласовании частот опорного и сигнального световых пучков при наиболее эффективном энергообмене в двухволновом взаимодействии на несмещенной решетке, проходит лишь для кристаллов BSO [6.42], в которых запись осуществлялась во внешнем постоянном поле. Наличие же аналогичного эффекта в BaTiOg [6.41], где за счет диффузионного механизма формируется чисто смещенная голограмма и наиболее эффективным образом двухволновой энергообмен наблюдается при равенстве частот (Аы = 0) световых пучков, заставляет предполагать наличие более общей причины, не связанной с конкретным механизмом голографической записи. [c.119]

Поскольку размеры очага формоизменения определяются отношением пределов жесткости и текучести материала на сдвиг, величина x jk может использоваться при прогнозировании износостойкости материалов, работающих в условиях усталостного изнашивания. Размеры очага деформации определяют объем материала, в котором происходит накопление дефектов строения и разрушение поверхности. В результате, зная параметры шероховатости, не трудно получить соотношение между относительной жесткостью материала x jk и средним размером образующихся частиц изнашивания. Предложенная авторами данной монографии [96] модель образования частиц изнашивания при срезе жесткопластичного контакта приводит к следующему соотношению между средним объемом V частицы изнашивания и параметрами контактного взаимодействия [c.24]

Подобное выражение было выведено Мерчантом для резания в устойчивом состоянии. Таким образом, волнообразное движение не оказывает влияния на ориентацию плоскости сдвига. Величина Ф относительно среднего направления резания остается постоянной даже в том случае, когда мгновенный угол сдвига Ф,-изменяется со временем [c.249]

Благодаря этим перемещениям, прямой угол ВАС обратится в острый В АС. Мы будем иметь сдвиг, величина которого определяется уменьшением аервоначального прямого угла ВАС. Принимая во внимание малость переме- [c.35]

Третьим примером, который мы рассмотрим, является консольная балка, закрепленная на левом конце и нагруженная на правом конце сосредоточенной силой Р (см. рис. 6.6.). Прогиб за счет изгиба уже был нййДен выше (см. пример 1 разд. 6.4), поэтому здесь будет обсуждаться только прогиб обусловленный сдвигом. Поскольку поперечная сила постоянна, также постоянен и угол наклона балки, обусловленный сдвигом. Величина этого угла зависит от того, как балка закреплена на левом конце. Если стороны малого элемента, расположенного вблизи нейтральной оси, остаются вертикальными, а концевое сечение балки может свободно искажаться (см. рис, 6-25, а), то угол наклона записывается в виде [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...