Использование геометрических уравнений

Использование геометрических уравнений [c.38]

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ УРАВНЕНИИ [c.39]

Таким образом, уравнения равновесия торсовой оболочки выражены через перемещения 0, Uz срединной поверхности. Получена система трех дифференциальных уравнений (6.53), (6.54), (6.56) в частных производных с переменными коэффициентами. Данная система имеет восьмой порядок. Использование геометрических уравнений (6.48) гарантирует удовлетворение условиям совместности деформаций в срединном слое оболочки. [c.187]

Большое внимание уделено задачам проектирования кинематических схем — структурному и метрическому синтезу механизмов. Наряду с наглядными геометрическими методами решения приводятся аналитические методы синтеза. В некоторых случаях расчетные зависимости получаются довольно сложными, однако возможность использования сложных уравнений расширяется благодаря применению ЭВМ. [c.4]

Другая характерная особенность геометрических методов состоит в использовании дополнительных уравнений взаимосвязей между параметрами движения звеньев, обусловленных конструктивными разновидностями кинематических пар. [c.190]

Величина произведения коэфициента на число пластин г в уравнении (4) характеризует степень использования геометрических размеров компрессора. Она меняется с изменением числа пластин. [c.547]

Общая методика анализа формоизменяющих операций листовой штамповки разработана Е. А. Поповым [5] на основе анализа и обобщения работ советских и зарубежных ученых. В основе этой методики лежит использование единого уравнения равновесия, установленного для пространственного очага деформаций с учетом трения на контактной поверхности. Очаг деформаций рассматриваемой операции разбивается на отдельные зоны в соответствии с их геометрической формой, и напряжения определяются для каждой из них путем совместного решения уравнений равновесия и пластичности, а влияние напряжений в соседних зонах учитывается в граничных условиях при определении постоянных интегрирования. Единое уравнение равновесия для пространственного очага деформаций имеет вид [c.205]

Расчет проточных частей турбин базируется на использовании основных уравнений сохранения энергии, количества движения и массы. Скорости потока и баланс потерь определяются из уравнений энергии, силовое воздействие потока на лопатки — из уравнений количества движения, а геометрические размеры — на основании уравнений неразрывности. Для рассмотрения особенностей потоков двухфазных сред в -проточных частях турбин примем некоторые необходимые для теоретического анализа и расчета предпосылки и допущения. [c.6]

Использование двух уравнений для эффективных коэффициентов концентрации в сочетании с диаграммой предельных напряжений для гладкого образца дает возможность получить соотношение для условий выносливости при коррозии. При этом точно повторяется процедура, которая описана в разд. 7.9 для случая геометрических вырезов, только требуются новые величины коэффициентов К а и постоянной Ь. Решение для случая нагруженной проушины, где присутствует как коррозионный эффект, так и эффект геометрического выреза, рассматривается в разд. 9.2, а случай болтового соединения приведен в разд. 10-4. К несчастью, величина эффективного коэффициента концентрации Ка не может быть найдена аналитически и определяется экспериментально. Для некоторых частных классов конструкций характерные величины эффективных коэффициентов концентрации могут быть определены с достаточно хорошим приближением. Для других случаев необходимо получить некоторые данные из испытаний на усталость и затем найти величину Ка из уравнения. Усталостная прочность при прочих усло- [c.218]

Решив эту систему уравнений, находим = 73,2 Н, Тд = 51,8 Н. Применение для решения этой задачи аналитического метода проекций проще, чем использование геометрического метода — построения силового треугольника, который в данном случае является косоугольным. [c.38]

При экспериментальном определении характеристики трещино-стойкости материала Kio с использованием критериального уравнения (1.1) необходимо выбирать такие геометрические параметры образцов, для которых выполняются условия автомодельности зоны предразрушения. Если длина I пластической зоны может быть установлена экспериментально, то условие (1.11) можно применить для нахождения Kie или проверки достоверности определения этой характеристики другим путем, т. е. выполнения условий автомодельности. [c.18]

На этой основе в предложенной теории удается учесть эво ЛЮЦИЮ поверхностей текучести и в ограниченной степени влияние деформаций на условия равновесия. Вышеупомянутая кусочно-линейная аппроксимация первых и использование линеаризованных уравнений равновесия (эффекты второго по-рядка ) для учета влияния последних представляются гипотезами, которые, несмотря нй свою ограниченность, не лишают достигнутые результаты прикладного значения. Естественно, что теоретический коэффициент запаса s (по разрушению вследствие неограниченного пластического течения) во многих случаях может оказываться бесконечным вследствие упрочнения или стабилизирующих геометрических эффектов. Следовательно, реалистическая оценка безопасности должна основываться (как это часто делается при конечных значениях s и в классической постановке) на определении в условиях приспособляемости тех значений (или хотя бы порядка величии), которые принимают локальные характеристики прежде всего наиболее существенные перемещения и пластические деформации в определяющих областях объекта. Однако эти значения зависят от истории нагружения, которая, как правило, неизвестна, за исключением лишь интервалов изменения нагрузок, Поэтому обращение к оценкам сверху представляется важным и часто неизбежным. В данной работе приведены некоторые процедуры получения верхних оценок, но их практическая ценность и относительные достоинства должны еще быть определены из опыта вычислений. Эта задача, как и дальнейшее развитие теории, подлежит рассмотрению в будущем. Связь с предшествовавшими трудами отмечается в тексте чаще всего тогда, когда из полученных новых результатов определяются частные случаи. [c.76]

Две задачи будут идентичны, если они описываются одними и теми же уравнениями и в случае установившихся движений имеют одинаковые граничные условия. Чтобы осуществить совпадение граничных условий в натуральных условиях и в эксперименте, необходимо потребовать геометрического подобия тел и их расположения в пространстве относительно потока. При использовании безразмерных уравнений стационарных течений вязкой жидкости (9.2.6) совпадение уравнений движения в натуральных условиях и в эксперименте будет осуществлено, если при этом совпадают числа Фруда и Рейнольдса. Совпадение этих чисел является критерием подобия установившихся течений. [c.236]

На оси симметрии уравнения для V и ф в системе (2.8) удовлетворяются тождественно, поэтому для повышения точности системы вводится уравнение для = ду/дв)е=о> Для замыкания системы (2.8) нужно знать функцию д ф). Эта функция вычисляется при заданной форме разрывов (2.7) с использованием геометрического соотношения [c.82]

На третьем этапе при определении частной функциональной зависимости Р = /з(НВ) экспериментальное измерение силы резания динамометром ведется при резании металлов разной твердости НВ. Все остальные режимные и геометрические параметры остаются постоянными. Повторяя по вышеизложенной методике графическую и аналитическую обработку протокольных данных в том же порядке, как на первом и втором этапах, находим искомую зависимость, выражаемую степенным уравнением Р = (НВ) . Для практического использования это уравнение можно упростить, если условно принять НВ = 200. Тогда отношение действительной твердости по Бринеллю (НВ) [c.105]

Параметрические уравнения максимальной размерной стойкости и номограммы для выбора оптимальных скоростей резания получены для инструментов с вполне определенными геометрическими параметрами режущей части (г, ф, фь у, а, Я). В научном и практическом отнощении интересно выяснить возможность использования полученных уравнений и номограмм при работе инструментом с дру гими геометрическими параметрами режущей части . [c.247]

Задачи на равновесие встречаются не только в технической механике, но и в других дисциплинах. Для их решения используют различные методы аналитический, основанный на уравнениях равновесия, графический и графоаналитический, основанные на применении геометрического условия равновесия. Использование геометрического условия равновесия дает наиболее простое решение для системы трех сходящихся сил. При наличии в системе четырех и более сил рациональнее применять аналитический метод, который является самым универсальным и применяется чаще всего. При аналитическом методе решение всех задач ведется по следующему плану первый этап — выделяют объект равновесия — тело или точку, где пересекаются линии действия всех сил, т. е. точку, равновесие которой в данной задаче следует рассмотреть [c.44]

Иногда представляется возможным строить поле линий скольжения без рещения уравнений на базе анализа условий задачи и использования геометрических свойств линий скольжения. В некоторых простейших случаях бывает возможно получать элементарным путем замкнутые аналитические решения. Наконец, теория линий скольжения позволяет строить поля линий скольжения графическими методами. В некоторых случаях поля линий скольжения бывает возможно построить по координатам узловых точек, вычисленным аналитически и приведенным в литературе [106, 113]. Все это будет иллюстрировано далее. [c.196]

Это уравнение можно получить аналитически (см. п. 509). Использованные геометрические построения в п. 509 будут заменены соответствующими операциями дифференцирования, и этот метод можно применять для получения сколь угодно высоких степеней приближения. [c.433]

Учет дифракции на крае зеркала эквивалентное число Френеля. Строгое рассмотрение потерь в неустойчивых резонаторах основано на использовании интегральных уравнений типа (2.6.20) (см., например, [39, 41, 421). Такое рассмотрение показывает, что получающийся в рамках геометрической оптики результат (2.10.15) является приближенным. В действительности потери зависят от произведения апертур зеркал с изменением а а величина потерь колеблется около геометрооптического значения. [c.208]

Замечание 7. Как видно из приведенного анализа, для сферы использование геометрической проекции приводит к весьма запутанной картине траекторий, что происходит благодаря существованию нескольких решений уравнений (4.21) и (4.22). Остается открытым вопрос о нахождении подходящих переменных, аналогичных каноническим координатам в задаче трех вихрей (3.24), устраняющим все особенности проекции в рассматриваемой геометрической интерпретации. [c.103]

В основе построения имитационной модели ЦБН лежит использование газодинамического расчета проточной части, позволяющего рассчитывать характеристики ЦБН в широкой области режимов работы по геометрическим параметрам проточной части. Газодинамический расчет опирается на использование основных уравнений газовой динамики в одномерной постановке применительно к течению газа через ЦБН и учитывает состояние проточной части посредством коэффициентов потерь в соответствующих элементах проточной части. Учитываются также протечки через уплотнения и связанные с ними потери. [c.68]

Решение уравнений движения представляется, вообще говоря, тривиальным, если пренебречь силами инерции в жидкости. При таком упрощении легко вычислить значение Ут на основании кинематики физических границ системы. Фактически существует другой метод определения т , базирующийся только на кинематических измерениях (в то время как использование уравнения (5-4.9) предполагает также измерение напряжений). Этот метод будет подробно обсужден только для некоторой геометрически простой ситуации, анализируемой ниже. Для случаев, относящихся к другой геометрии, будут приведены лишь окончательные результаты. [c.196]

Как следует из схемы, представленной на рис. В.1, информация о НДС является ключевой для анализа прочности и долговечности элементов конструкций. Поэтому правильность оценки работоспособности той или иной конструкции в первую очередь зависит от полноты информации о ее НДС. Аналитические методы позволяют определить НДС в основном только для тел простой формы и с несложным характером нагружения. При этом реологические уравнения деформирования материала используются в упрощенном виде [124, 195, 229]. Анализ НДС реальных конструкций со сложной геометрической формой, механической разнородностью, нагружаемых по сложному термо-силовому закону, возможен только при использовании численных методов, ориентированных на современные ЭВМ. Наибольшее распространение по решению задач о НДС элементов конструкций получили следующие численные методы метод конечных разностей (МКР) [136, 138], метод граничных элементов (МГЭ) [14, 297, 406, 407] и МКЭ [32, 34, 39, 55, 142, 154, 159, 160, 186, 187, 245]. МКР позволяет анализировать НДС конструкции при сложных нагружениях. Трудности применения МКР возникают при составлении конечно-разностных соотношений в многосвязных областях при произвольном расположении аппроксимирующих узлов. Поэтому для расчета НДС в конструкциях со сложной геометрией МКР малоприменим. В отличие от МКР МГЭ позволяет проводить анализ НДС в телах сложной формы, но, к сожалению, возможности МГЭ ограничиваются простой реологией деформирования материала (в основном упругостью) [14]. При решении МГЭ упругопластических задач вычисления становятся очень громоздкими и преимущество метода — снижение мерности задачи на единицу, — практически полностью нивелируется [14]. МКЭ лишен недостатков, присущих МКР и МГЭ он универсален по отношению к геометрии исследуемой области и реологии деформирования материала. Поэтому при создании универсальных методов расчета НДС, не ориентированных на конкретный класс конструкций или вид нагружения, МКЭ обладает несомненным преимуществом по отношению как к аналитическим, так и к альтернативным численным методам. [c.11]

При проектировании технических объектов с использованием моделей и методов математического программирования оказывается удобной геометрическая иллюстрация процесса получения оптимального решения, Рассмотрим геометрическую интерпретацию задачи математического программирования с линейной целевой функцией и с системой ограничений, образующих выпуклую оболочку области существования задачи оптимизации, т. е. пусть имеется система уравнений [c.265]

Чтобы объяснить различие между первичной и вторичной термометрией, прежде всего укажем, в чем смысл первичной термометрии. Под первичной термометрией принято понимать термометрию, осуществляемую с помощью термометра, уравнение состояния для которого можно выписать в явном виде без привлечения неизвестных постоянных, зависящих от температуры. Выше было показано, каким образом постоянная Больцмана обеспечивает необходимое соответствие между численными значениями механических и тепловых величин и каким образом ее численное значение определяется фиксированием температуры 273,16 К для тройной точки воды. Таким же способом было найдено численное значение газовой постоянной. Таким образом, имеются три взаимосвязанные постоянные Т (тройная точка воды) или То (температура таяния льда), к и R. В принципе теперь можно записать уравнение состояния для любой системы и использовать ее в качестве термометра, смело полагая, что полученная таким способом температура окажется в термодинамическом и численном согласии с температурой, полученной при использовании любой другой системы и другого уравнения состояния. Примерами таких систем, пригодных для термометрии, могут служить упомянутые выше при обсуждении определения к н Я газовые, акустические, шумовые термометры и термометры полного излучения. Наличие не зависящих от температуры постоянных, таких, как геометрический фактор в термометре полного излучения, можно учесть, выполнив одно измерение при То Последующее измерение Е(Т) [c.33]

Для оценки температурных полей в геометрически сложных областях в последнее время часто применяется метод конечных элементов /1-5/. Можно отметить два подхода к решению нелинейной задачи теплопроводности. Первый из них заключается в предварительной линеаризации нелинейного уравнения теплопроводности с помощью метода оптимальной линеаризации /57 или метода Ньютона - Рафсона,я к линейному уравнению применяется процедура метода конечных элементов (МКЭ). Второй подход заключается в построении решения с использованием МКЭ дня нелинейной задачи в случае "слабой" нелинейности /зу или использовании итераций дня учета нелинейности /5,4/. [c.133]

Использовать каждый из этих методов в том виде, в котором они обычно применяются, невозможно. Принцип действия и конструктивные особенности существующих ЭЦВМ не позволяют использовать их в качестве чертежной машины для выполнения всех тех геометрических построений, которые свойственны графическому методу решения. Трудности в использовании аналитического метода состоят в том, что для него необходимо иметь уравнения всех геометрических фигур, представленных на чертеже. [c.228]

Среди оптимальных геометрических соотношений особенностью является равенство а минимально допустимым значениям. Это противоречит традиционным представлениям, вытекающим, например, из уравнения Арнольда и требующим увеличения а с возрастанием коэффициента использования. Тем не менее многочисленные расчеты на ЭВМ и более глубокие исследования в 8] подтверждают то обстоятельство, что минимум массы АСГ при прочих равных условиях обеспечивается минимальными значениями а. [c.202]

Если использование только уравнений равновесия для отсеченной части бруса или какой-либо системы не позволяет определить внутренние силы, задача является статически неопределимой. Для ее решения необходимо составить, помимо уравнений статики, уравнения пе-ремешений, основанные на рассмотрении геометрической стороны деформации системы и использовании закона Гука. [c.15]

Полученное здесь решение обладает той особенностью, что амплитуда А отклонения стержня от прямолинейной формы при F = Fkp,5 осталась неопределенной,однако онадолж-на быть достаточно малой для того, чтобы были справедливы использованные нами уравнения. Если рассмотреть задачу в более точной постановке, где учитываются геометрические нелинейности и более точное значение кривизны в деформированном состоянии, то амплитуда отклонения оказывается зависящей от значения силы и график этой зависимости имеет вид ветвящейся линии ОАВ и ОАС (рис. 15.11). Пока F < fкр,а. у = 0 как только F>fKp,3. так появляется отличный от нуля прогиб, который определяется положением точки D, соответствующей значению F>F p,. Равновесные состояния при F > f кр-э- называются закритическими, и [c.348]

Метод Ф. М. Диментберга представляет собой разновидность геометрических методов. Как и большинство аналогичных методов, этот метод отличается раздельным составлением уравнений замкнутости продольных осей симметрии звеньев, соединенных в кинематические пары, и уравнений, определяющих структуру геометрических связей звеньев. В этом методе в качестве параметров, определяющих кинематическую цепь, приняты параметры относительных движений звеньев. С этой точки зрения методы Диментберга и Веккерта—Вёрле аналогичны. Однако существенным отличием метода Ф. М. Диментберга является использование для определения движений механизмов теории конечных поворотов. При этом отсутствует необходимость введения координатных систем, однако это не приводит к упрощению вычислений, а наоборот, влечет за собой возникновение весьма сложных и громоздких уравнений, которые распадаются всего лишь на две части — действительную и моментную. Другой особенностью метода является то, что комплексные уравнения, выводимые при анализе механизмов, определяют не действительные, а некоторые фиктивные движения звеньев, что усложняет использование этих уравнений при исследовании геометрических и динамических явлений, происходящих в механизмах. [c.127]

Предложенный в 3.1 метод нелинейного статического расчета прост в реализации и может использоваться на практике при исследовании напряженно-деформированного состояния пространственных тонкостенных конструкций со слабо выраженной геометрической нелинейностью. В этом случае ошибки, обусловленные использованием линеаризованных уравнений равновесия, сравнительно малы и не оказывают существенного влияния на результаты расчета. Для существенно геометрически нелинейных конструкций применение линеаризованных уравнений становится неоправданным ни с точки зрения точности результатов, так как возникающая вследствие линеаризации невязка не поддается контролю, ни с точки зрения вычислительной эффективности, так как для достижения заданной точности может потребоваться очень большое количество шагов. Ниже описывается шагово-интерационный метод расчета, основанный на использовании нелинейных уравнений (1.71). [c.95]

В записанном уравнении возможные перемещения 6ц, бу, бш между собой не свлганы, поэтому, чтобы оно обращалось в тондаство при любых значениях возможных перемещений, должны обращаться в нуль коэффициенты при возможных перемещениях, стоящие в скобках. Следовательно, получаем шесть уравнений три первых уравнения представляют собой условия на поверхности (4.2), а три других — дифференциальные уравнения равновесия (4,1). Таким образом, вариационное уравнение (к) заключает в себе дифференциальные ураа-нения равновесия и статические граничные условия. Отсюда следует, что при использовании этого уравнения для приближенного решения задач выбранная функция <р, обязательно должна удовлетворять только геометрическим граничным условиям. Статические гранитные ус- [c.155]

Таким образом, в метеорологии определились два подхода к теоретическому изучению лучистого теплообмена в атмосфере. Один подход берет начало в упомянутой работе Гольда. Для него характерны полный учет диффузности излучения и гаирокое использование геометрических приемов вывода основных соотногаений. Для второго подхода, берущего начало от Эмдена, характерна упрощенная трактовка вопроса на основе уравнений переноса лучистой энергии. [c.262]

Симплектическое слоепие. Обобщение теоремы Дарбу. Если скобка Пуассона является вырожденной, то пуассоново многообразие (фазовое пространство) расслаивается на симплектические слои листы), ограничение пуассоновой структуры на которые уже невырождено. Эти слои, как правило, представляют собой общий уровень всех функций Казимира. На слое справедлива теорема Дарбу и каноническая форма уравнений движения. Однако для приложений сведение к такой системе не всегда бывает необходимым, поскольку как правило, ведет к потере алгебраичности дифференциальных уравнений и ограничениям в использовании геометрических и топологических методов исследования. [c.31]

Использование телеграфных уравнений для построения моделей устройств СВЧ на основе ЛП с Т-волнамн позволяет рассматривать в качестве функций управления одномерные функции /г(г) пространственной координаты г. В качестве /г (г) могут задаваться функции, описывающие геометрические размеры, и некоторые вспомогательные функции, характеризующие законы изменения волнового сопротивления, коэффициента связи, погонной емкости и т. д. В соответствии с этим можно выделить два подхода к решению задачи параметрической оптимизации устройства на основе ЛП с Т-волнамн в первом в качестве оптимизируемых выступают вспомогательные функции, указанные выше, во втором — функции, описывающие непосредственно внутреннюю геометрию устройства. [c.39]

Эта глава посвящена изображению основных геометрических образов (прямая, плоскость, многогранник, кривая линия и поверхность) на чертеже Монжа и на аксонометрическом чертеже. Построение изображений каждого геометрического образа начинается с изложения основных понятий и определений, завершается выводом их уравнений. Параллельное рассмотрение графичесжих и аналитических способов задания геометрических образов является необходимым условием для получения их изображений (визуализации) на экранах дисплеев и графопостроителях, а также решения прикладных задач с использованием вычислительной техники. [c.26]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

В связи с этим следует отметить, что числа Рейнольдса потока, полученные при обработке результатов для пористых порошковых металлов с помошью параметра ( /а, существенно меньше соответствующих значений, рассчитанных при использовании в качестве характерного размера диаметра пор d или частиц d , хотя условия всех экспериментов и характеристики матриц примерно одинаковы. Поскольку параметр fij t таких металлов обычно значительно меньше геометрических размеров пористой микроструктуры (что нетрудно показать на основании данных табл. 2.1), то использование параметра j3/a передвинуло бы зависимости, приведенные на рис. 2.7, из области Re > 1 и сблизило бы их в области Re < 1. В тех случаях, когда пористый металл изготовлен из мелкого порошка и или d малы и близки к /3/а, критериальные уравнения близки к тем, в которых в качестве характерного размера использована величина 0/а. Однако такое представление экспериментальных данных, приведенных в табл. 2.4, невозможно из-за отсутствия необходимых сведений. [c.41]

Как инструмент для изучения произвольных голономных систем материальных точек получены уравнения Лагранжа второго рода и канонические уравнения Гамильтона [66]. Дается понятие о лагран-жевом формализме [1, 36]. Изучается поведение полной энергии системы в зависимости от структуры обобщенных сил и кинетической энергии. Дается метод циклических координат [5, 58]. Устанавливается, что для голономных систем интегргипы количества движения, кинетического момента и обобщенный интегргия энергии Якоби [70] всегда могут быть представлены как следствие существования соответствующих циклических координат. Указывается на возможность использования аппарата теории групп для поиска интегралов движения [5]. Изложение вариационных принципов Гамильтона и Мопертюи-Лагранжа-Якоби [17, 38, 70] выполнено в соответствии с современной теорией оптимальных процессов [2, 5, 13]. Геометрически наглядная трактовка придана теории малых колеба- [c.12]

При проектировании защиты реактора пользуются разными методами расчета, различающимися как трудоемкостью, так и точностью. Строгое решение задачи возможно лишь с помощью последовательного решения уравнений переноса нейтронов и у-квантов. Однако эти уравнения достаточно точно удается решить лишь для достаточно простых геометрических конфигураций активной зоны и защиты, в основном одномерных (см. гл. IV). Поэтому в практических расчетах. защиты реакторов наряду с решением уравнений переноса излучения применяют н различные приближенные методы, которые можно разбить на две группы полуэмпирнческие, основанные на использовании экспериментальных или теоретических данных, и методы, использующие низкие приближения уравнения переноса. На основе этих приближенных методов в ряде случаев удается проводить практические расчеты даже вручную, и, кроме того, их можно довольно просто реализовать на ЭВМ. Достаточно строгое решение уравнения переноса в основном используется для определения погрешности приближенных методов и при проведении расчетов для самых ответственных направлений, где это позволяют геометрические условия задачи. [c.48]

Вместе с тем понято, что разные задачи и даже этапы проектирования (например, моделирование испытаний в сравнении с анализом выполнимости ТЗ) требуют разного уровня адекватности модели объекта, а следовательно, и ее изменения. Следствием указанного является требование адаптируемости модели - ее способности принимать ту конфигурацию, которая необходима для конкретного применения. Соответственно должна быть предусмотрена и возможность использования моделей разного уровня. Например, при описании электрюмеханическо-го преобразования энергии предусматривается переход от уравнений обобщенного ЭМУ к схеме замещения, соответствующей конкретному его типу, а в дальнейшем и к модели в терминах первичных параметров (геометрические размеры, обмоточные данные, свойства материалов и пр.) (рис. 1.4). Аналогично при применении конечно-разностной [c.99]

Как видим, непосредственное использование принципа Кастиль-яно позволяет получать уравнения совместности деформаций для статически неопределимых систем без обраш ения к геометрической трактовке этих условий. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...