Поток относительный

Указание. Рассматривая поток относительно пластины, применить теорему количества движения в проекции на горизонтальную ось, [c.394]

Поток выходит из камеры в осевом направлении (отсутствуют окружные слагающие скоростей), поэтому момент количества движения потока относительно оси вращения турбины на выходе из камеры равен нулю. [c.396]

Если время действия газового потока или ударной волны, создающей этот поток относительно капли, недостаточно, например, меньше, чем ti, то, несмотря на большие We, дробление не произойдет. [c.261]

Хаотическое движение. Даже в псевдоожиженном слое, образованном жидкостью и твердыми частицами, когда структура потока относительно устойчива, рассмотренное выше вихревое движение обычно вовлекает частицы (и жидкость) в непрерывное [c.407]

Световой поток относительно небольшой интенсивности может осуществить на поверхности лишь весьма ограниченные изменения экспозицию специальных светочувствительных материалов или выцветание некоторых красок. [c.125]

Содержание воды в потоке относительно газа при нормальном давлении [c.334]

Если влияние диссоциации несущественно, то при дозвуковых скоростях движения газа, когда кинетическая энергия потока относительно мала, коэффициент аккомодации может быть выражен через соответствующие значения температуры [c.138]

На показания насадков полного и статического давлений может оказать значительное влияние угол скоса потока относительно оси насадка. Это влияние в значительной степени зависит от конструкции приемника давления. Комбинированный насадок Пито—Прандтля нечувствителен к углам скоса потока в диапазоне 10—15°. [c.197]

Тензор вязких напряжений возникает из-за наличия в потоке относительного движения соседних слоев среды, что возможно [c.25]

Если магнитное поле движется вместе с потенциальным потоком относительно неподвижной пластины, то в силу скольжения жидкости в пограничном слое относительно магнитного поля и изменения направления действия пондеромоторных сил градиент скорости у стенки будет возрастать с увеличением напряженности магнитного поля, что будет приводить к повышению коэффициента трения. [c.444]

Удельной энергией сечения называют удельную энергию потока, относительно самой нижней точки дна рассматриваемого живого сечения. Она выражается уравнением Бернулли [c.93]

Понятие об удельной энергии сечения удобно при анализе установившегося движения жидкости в открытом русле. Заметим также, что Э вычисляется в каждом живом сечении потока относительно своей горизонтальной плоскости сравнения. [c.7]

В геометрически подобной модели русла все размеры, в том числе и высота Д выступов шероховатости, должны быть меньше, чем в натуре, в М раз, и, следовательно, в подобных потоках относительная шероховатость Д// такая же, как и в натуре [c.300]

Кроме того, в силу симметрии потока относительно оси г производные [c.139]

Удельная энергия потока относительно горизонтальной [c.121]

Как показывают опыты, потеря напора на сужающейся части струи (до сечения С — С) для турбулентного потока относительно мала в связи с тем, что пульсация скоростей на протяжении сужающихся потоков всегда снижается кроме того, и длина сужающейся части струи невелика — равна примерно [c.191]

Глубина потока относительная n, 47, 54, 55 [c.648]

По напору Н (или р), пользуясь (84), определяют мощность в данном сечении потока относительно принятой плоскости сравнения или изменение мощности потока между рассматриваемыми сечениями. Обычно принято оценивать мощность речных потоков и потоков, проходящих через гидравлические и пневматические машины (см. гл. IX, XIV), по перепаду напоров (Н = — Н )- [c.54]

Коэффициенты расхода приводятся в зависимости от типа профиля, числа Re, углов потока, относительного шага и длины [10, 39]. [c.108]

Если придать всей системе вращение со скоростью со/2, то газовый поток относительно линии центров будет иметь одинаковые и противоположно направленные скорости (рис. 4, г). Следовательно, отсутствуют зоны повышенного и пониженного давлений. Таким образом, при скорости — <й/2 силы и обращаются в нуль. [c.400]

На рис. 6.7 отчетливо видно, что центральный радиальный ток смещен относительно центра, а не располагается симметрично относительно оси как ЭЮ предполагается, например, в [68]. Это смещение является следствием вьшолнения закона сохранения импульсов. Фотографии и визуальные наблюдения на плоской модели показывают, что при увеличении числа оборотов пластины ширина вторичного потока возрастает, в то время как смешение точки встречи двух вторичных потоков относительно оси у h VI эффективная глубина проникновения вторичного потока в ядро основного потока /з изменяются мало. Исследования полей скоростей в трубе со скрученной лентой и наблюдение вторичных потоков на плоской модели убеждают в том, что вторичные течения у стенки трубы, в отличие от предположения [68], практически отсутствуют. Если учесть, что в термическое сопротивление пограничного слоя вносит небольшой вклад слой жидкости, расположенный вблизи стенки трубы, то можно сделать вьшод, что вторичные течения не играют существенной роли в теплообмене и ими можно пренебречь при построении схемы расчета теплообмена. [c.122]

Г ямодинейние координатные оси / л j/ возьмем соответственно по нормали к ЛИНИЙ /IS А параллельно ей ось Л образует с осью острый угол. Начало отсчета по пям /, у совместим о точкой О контура центрального тела, которой моиет быть, в частности, угловая точка этого контура. Угловая координата в фиксирует положение любой меридиональной плоскости потока относительно плоскости, Тогда связь между координатами выражается соотношениями [c.33]

Деталь (материальная точка) массы т лежит на горизоп-тальной плите. Коэффициент трения скольжения для пары деталь — плита равен /. В некоторый момент времени (t = 0) неподвижную деталь начинают обдувать однородным потоком воздуха, вектор скорости которого направлен под постоянным углом а к горизонту, а модуль этого вектора изменяется во времени по закону v = 2,b 2 t м/с. Воздушный поток воздействует на деталь с силой R = где )j, = onst>0, Vr — скорость потока относительно детали. [c.101]

Очевидно, что для геометрически и кинематически подобных течений безразмерные уравнения движения (58) будут одинаковыми в том случае, если каждый из этих комплексов имеет одно и то же значение для натурного объекта и модели и если в сходственных точках этих потоков относительные значения плотности и значения вязкости одинаковы (р/р = idem, [c.78]

Рис. 1.1. Расположение градиента температуры и вектора теплового потока относительно изотермы (2=Соп51 температурного поля

В четвертой главе охарактеризованы конструкции приборов для измерения тепломассообменных характеристик внешнего и внутреннего переноса. К первой группе характеристик относятся падающий и эффективный лучистый поток, относительная излучательная способность (степень черноты), коэффициенты тепло- и массоотдачи, а также новые характеристики — испарительная способность и интегральная плотность испарения. Ко второй группе относятся коэффициенты тепло- и температуропроводности, теплоемкость и теплоусвояемость. Большое внимание уделено блочному принципу создания приборов для комплексного исследования характеристик второй группы (ТФХ-приборов). [c.8]

EnoT характеризует удельную потенциальную энергию потока относительно выбранной плоскости сравнения, а Екнн — удельную кинетическую энергию потока. [c.107]

Ламинарный пограничный слой на поверхности обтекаемого тела образуется и в том случае, если набегающий поток — турбулентный. Степень турбулентности е внешнего потока (относительная величина пульсаций скорости) влияет на число Рсцр характер этого влияния [c.357]

С увеличением плотности теплового потока при и = onst число активных зародышей паровой фазы увеличивается и при некотором значении q эффекты, обусловленные процессом парообразования, начинают оказывать заметное влияние на процесс теплообмена. Например, на крирой 2 (см. рис. 8.1) это значение q отмечено точкой А i,q = qA). При дальнейшем увеличении плотности теплового потока относительное влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде ослабевает и повышается значение процесса парообразования. При q = qa (точка В на кривой 2) влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде практически прекращается. Если при данной скорости жидкости q>qB, то интенсивность теплообмена при кипении в условиях вынужденного движения целиком определяется процессом парообразования. Влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде становится пренебрежимо малым. При qAнаблюдается совместное действие обоих механизмов переноса. [c.226]

Закрутка потока в каналах способствует повышению интенсивности теплоотдачи по ряду причин за счет увеличения скорости потока относительно поверхности канала, появления вращательной составляющей, повышения уровня турбулентности в потоке и возникновения вихрей Тейлора-Тертлера в непосредственной близости от поверхности теплообмена. [c.188]

Рассмотрим причину, вызывающую появление вторичных потоков. Момент относительно оси z тангенциальных составляющих касательных напряжений на стенках трубы и ленты, действующий на выделенный объем жидкости, уравнивается тангенщ1альными составляющими избыточных сил давления (р - р ) на стенках ленты. Избыточные силы давления образуются при изменении количества движения вторичных потоков у стенки ленты. Движение этих потоков можно схематично представить следующим образом. Вторичные потоки со скоростью подходят к концам ленты, поворачивают, идут вдоль ленты к центру, опять поворачивают и выходят в радиальном направлении в центр канала, вьшося в ядро основного потока массу жидкости с малым количеством движения в осевом направлении. Введем обозначения — ширина вторичного потока при движении его вдоль ленты в направлении оси z - смещение точки встречи двух вторичных потоков относительно оси у 1 — эффективная глубина проникновения вторичного потока в ядро основного потока. Момент от нормальных сил давления на ленте определяется при решении уравнений (6.1), (6.2) [c.113]

Момент импул1>сов вторичных потоков относительно оси z равен = (6.10) [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...