С трения, их учет

Силы трения, действующие в направляющих толкателя и приложенные в точках С и D, пропорциональны реакциям Рс и Ро- Направлены эти силы по оси у, и их учет при необходимости в уравнениях (II.2.8)— (II.2.10), так же как и учет трения в паре толкатель—эксцентрик, не вызывает затруднений. [c.22]

По экспериментальным данным (см. рис. 22) глубину зоны пластической деформации и для сухого трения, и для трения со смазкой часовым маслом можно принять порядка 80—90 мкм, что близко к значениям А, полученным по формуле (1.2). Таким образом, в пределах чувствительности рентгеновского метода и метода микротвердости, а также точности предложенных теоретических соотношений глубина зоны пластической деформации, определенная расчетным путем с учетом коэффициента трения, дает лучшее совпадение с экспериментом, чем значение А ( 320 мкм), вычисленное по соотношению (1.1). Полученные результаты исследования характера распределения пластической деформации по глубине и оценки зоны ее распространения подтверждают определяюш,ую роль сил трения в развитии пластической деформации, необходимость их учета при разработке критериев перехода от упругого контакта к пластическому. [c.48]

Формула (3. 28) для колебательного движения вала с учетом сил трения отличается от формулы (3. 15) для колебательного движения вала без их учета следующим частоты собственных колебаний, входящие в два первых члена, есть комплексные величины амплитуда вынужденного кругового движения центра тяжести диска, определяемая третьим членом, выражение которого дано формулой (3. 30), также комплексная. [c.124]

Располагая этими. функциями в их конкретной форме, конструктор сможет заранее учесть износостойкость трущихся деталей машин в соответствии с условиями их работы. Исследователи в этой области должны учитывать также то обстоятельство, что наряду с перечисленными факторами существенную роль играют химические процессы на контакте при трении (образование окисных пленок, химическое взаимодействие трущихся тел между собой, а также со смазочной жидкостью, массо-обмен, структура и размеры продуктов износа). Однако все эти исследования могут быть проведены лишь на основе учета главных факторов, указанных выше. [c.150]

В разделе 8.1 изучались задачи о трещинах нормального отрыва с учетом возможного налегания (без трения) их поверхностей. Теперь рассмотрим, следуя [49, 50], более общие пространственные задачи о трещинах произвольного разрыва, занимающих плоскую область в безграничной упругой среде. Развитие трещины происходит при совместном действии растягивающих, сжимающих, а также сдвиговых по отношению к плоскости трещины нагрузок и сопровождается образованием зон, где ее поверхности приходят в контакт. В неизвестных зонах контакта имеется трение с коэффициентом, зависящим от нормального давления и величины относительного касательного смещения поверхностей. В пределах зон налегания могут, в свою очередь, образоваться участки локального сцепления и проскальзывания поверхностей. Границы, разделяющие эти участки, также подлежат определению. [c.182]

Можно отметить несколько областей возможного применения сингулярных решений. Известно, что вблизи поверхностей трения возникает тонкий слой, в котором достигаются очень высокие скорости деформации и формируется специальная структура материала, значительно отличающаяся от его структуры в основном объеме [21-23]. Возможный метод описания поведения материала в таких тонких слоях, в основном относящийся к анализу разрушения, был предложен в [24]. В этой же работе разобраны некоторые известные аналитические решения, которые не имеют физического смысла при использовании закона максимального трения (и других достаточно близких законов) из-за того, что первоначальные предположения не учитывают особенностей качественного поведения точных решений вблизи поверхности максимального трения. Численные решения, которые не принимают во внимание характер поведения точного решения [22, 25, 26], также встречают значительные трудности и не способны предсказать высокие градиенты скоростей и свойств материала вблизи поверхностей максимального трения, которые имеют место в действительности. С другой стороны, учет сингулярного характера поля скорости в простых оценочных расчетах позволяет повысить их точность и развить систематический метод для использования таких полей [27-32]. [c.79]

Измерение перемещения б должно проводиться точно по линии среднего радиуса кольца i . При измерении б механическими инструментами неизбежна некоторая погрешность, связанная с относительным закручиванием поперечных сечений свободных концов кольца. Применение для измерения перемещения индикаторов часового типа практически затруднено, да и нецелесообразно, так как сила трения их механизма может составлять значительную долю от нагрузки, приложенной к кольцам малой жесткости. Наиболее точным (возможен учет поворота поперечного сечения кольца) является измерение перемещения б при помощи оптического катетометра, однако этот способ является трудоемким. [c.241]

Следует иметь в виду, что для сверхзвукового течения степени уширения сопл (для получения одного и того же давления в конце расширения) при учете потерь и без их учета должны быть различными. Подвод теплоты приводит к торможению сверхзвукового потока, и для достижения заданного давления на выходе степень уширения сопла при процессе с трением должна быть больше, чем при идеальном процессе. При идеальном адиабатном процессе в данном сопле можно было бы получить меньшее давление р . [c.226]

Пример. Груз единичной массы, подвешенный на пружине с нелинейной восстанавливающей силой —f (х), при учете силы вязкого трения —Их описывается уравнением [c.87]

Наблюдаемые при работе муфт с резиновыми упругими элементами явления ползучести, релаксации напряжений, тепловыделение связаны с вязкоупругими свойствами резины. Их учет позволяет получить более точную картину напряженно-деформированного и температурного состояний упругих элементов, решить ряд вопросов оптимизации конструкции муфт, в частности конструкции буртов муфт оболочкового типа (см. рис. 1.1, а, б) и некоторых других. Особенностью конструкции этих муфт является то, что передача вращающего момента между полу-муфтами осуществляется за счет сил трения в местах сопряжения упругих элементов с металлическими деталями полумуфт. Предварительная деформация упругого элемента позволяет создать определенное давление на поверхностях трения, а следовательно, и определенный запас по сцеплению между упругим элементом и полумуфтами. [c.28]

Влияние параметров р и у на напряженно-деформированное состояние упругого диска в случае, когда полумуфты смещены одна относительно другой в радиальном направлении на величину представлено графиками рис. 4.18. Здесь, как и прежде, знаком помечены величины, найденные для базового варианта (р = 0,25, у = 0,45). Приведенные графики построены без учета влияния сил трения. Вместе с тем отметим, что их учет приводит к увеличению напряжений и радиальной жесткости муфты в среднем на 15—20 %. [c.95]

Основные потери энергии в планетарном механизме на трение в зацеплениях пар сопряженных колес и их подшипниках имеют место в результате относительного движения. С учетом этих потерь и рассчитывают КПД. [c.331]

Иная картина будет, если подшипники находятся по одну сторону от плоскости, в которой действует нагружающая сила F (рис. 7.9, б) (например, при консольном расположении зубчатого колеса), В таком случае реакции подшипников направлены в противоположные стороны и равнодействующая этих реакций определяется уже их разностью (а не суммой), в то время как общий момент трения обоих подшипников по-прежнему равняется арифметической сумме моментов трения в каждом подшипнике. Следовательно, общин момент трения нельзя оценивать посредством момента равнодействующей силы, так как трение при этом было бы сильно недоучтено. При одностороннем расположении подшипников силовой расчет с учетом трения нужно проводить, рассматривая в отдельности реакцию каждого подшипника, и нельзя заменять обе реакции их равнодействующей. [c.233]

Основные положения силового расчета с учетом трения такие же, как и расчета без учета трения (см. 5.1). Это объясняется тем, что согласно анализу действия сил в кинематических парах, сделанному в 7.2, наличие трения не изменяет числа неизвестных в кинематических парах. Следовательно, структурные группы Ассура и при учете трения сохраняют свою статическую определимость. Поэтому силовой расчет проводится по структурным группам с использованием уравнений кинетостатики (5.1) —(5.3), в которые должны быть включены силы трения и моменты трения. Последнее обстоятельство, однако, в большинстве случаев очень сильно усложняет вычисления. Чтобы снизить их сложность, И. И Артоболевский предложил применить метод последовательных приближений. Покажем, как выполняется силовой расчет этим методом на конкретном примере кривошипно-ползунного механизма (см. рис. 5.8). [c.235]

Определим силу трения Р. Так как = О, то из второго уравнения системы (а) следует N = Р н потому Етах — Р 0,36 кН, = бЛ/ = бР. Определим предварительно силы натяжения 5 и 5, в общем случае (возможно, потребуются эти их значения) отсутствия скольжения диска. Из уравнения (в) с учетом (г) и (д) имеем [c.343]

В системе, нелинейной за счет одного из консервативных параметров, наличие линейного трения также приводит к качественному изменению фазового портрета системы по сравнению с фазовым портретом подобной же системы в пренебрежении затуханием (трением). При этом исчезают существовавшие в случае консервативных систем особые точки типа центр и на их месте появляются особые точки типа устойчивого фокуса или устойчивого узла, а вместо континуума замкнутых фазовых траекторий возникают свертывающиеся траектории, приводящие из любого места фазовой плоскости (при любом начальном состоянии) к устойчивой особой точке — состоянию покоя. Наличие нелинейного консервативного параметра в колебательной системе в первую очередь сказывается на форме фазовых траекторий, которые в этом случае не являются логарифмическими спиралями на всей фазовой плоскости, а переходят в них в окрестностях особой точки типа фокуса. Для иллюстрации можно привести фазовый портрет маятника при учете линейного трения (рис. 2.6). Описывающее его дифференциальное уравнение имеет вид [c.52]

Рис. 6.4.6. Изменение длины осцил-ляционных волн Z, и их амплитуды Др1 в стационарной ударной волне с интенсивностью ре = 3,3 (остальные параметры см. рис. 6.4.4) нри различных значениях коэффициентов межфазного трения йГц и теплообмена Nu . Пунктирные кривые без указателей соответствуют расчету с учетом нестационарного сферически-симметричного раснределения температур внутри пузырька (см. 5)

I. Силовой анализ механизма имеет целью определение реакций в кинематических парах по заданным величинам сил сопротивления, сил тяжести звеньев и их сил инерции. Силы инерции, как нам известно, можно определять, если известны законы движения звеньев механизма. Имея в своем распоряжении известные законы движения звеньев, мы можем определить главные векторы и главные моменты сил инерции звеньев, которые можно использовать при определении реакций в кинематических парах. Указанные реакции являются причиной возникновения сил трения. Так как силы трения, зависящие от реакций, в свою очередь влияют на реакции, то, вообще говоря, расчет реакций в кинематических парах с учетом сил трения прямым путем выполнить трудно. Эти трудности можно обойди, если воспользоваться методом последовательных приближений, заключающимся в том, что сначала производят силовой расчет, считая силы трения равными нулю. После определения реакций определяют силы трения, благодаря чему можно установить уточненные величины реакций в кинематических парах. После этого производят следующий, уточненный расчет и т. д. до тех пор, пока результаты двух последовательных расчетов окажутся достаточно близкими. [c.91]

Динамика машин является разделом общей теории механизмов и машин, в котором движение механизмов и машин изучается с учетом действующих сил и свойств материалов, из которых изготовлены звенья-упругости, внешнего и внутреннего трения и др. Важнейшими задачами динамики машин являются задачи определения функций движения звеньев машин с учетом сил и пар сил инерции звеньев, упругости их материалов, сопротивления среды движению звеньев, уравновешивания сил инерции, обеспечения устойчивости движения, регулирования хода машин. Как и в других разделах теории машин, в динамике можно выделить два класса задач — анализ и синтез механизмов и машин по динамическим критериям. Весьма существенные критерии эффективности и работоспособности машин — их энергоемкость и коэффициент полезного действия также изучаются в разделе Динамика машин . [c.77]

Ролик 2 вращается вокруг оси В под действием силы его сцепления с кулачком. Сила сцепления преодолевает момент от сил инерции и момент трения во вращательной паре ролика Мт . Возможность учета их изложена ниже. Здесь полагаем, как это обычно принимают, что —сравнительно мал, им обычно пренебрегают. [c.292]

О прогнозировании надежности сложных систем с учетом их износа. При прогнозировании изменения выходных параметров сложных систем (машин, агрегатов, систем машины), когда потеря ими начальных характеристик происходит в результате износа отдельных сопряжений, необходимо в первую очередь установить функциональную связь между выходными параметрами и степенью износа системы. В данном случае изнашивание—основной медленно протекающий процесс в структурной схеме параметрической надежности машины (гл. 4, п.З). Затем учитывается вероятностная природа аргументов, т. е. величин износа (см. гл. 4, п.4). При этом связь между выходным параметром й величиной износа отдельных пар трения обычно носит неслучайный характер (см. гл. 3, п. 1). [c.369]

Такое представление ресурса дает возможность определять границы периодов интенсивности изнашивания в интервале предельного допуска износа, производить подразделение ресурса в соответствии с терминологией ГОСТ 13377—75 и, что особенно важно, более обоснованно производить синтез пар трения механических систем в отношении их надежности и долговечности с учетом предъявляемых к ним требований. В качестве границы полного ресурса примем точку перегиба кривой износостойкости А с координатами Xj и из условия [c.203]

Шлицевой валик представляет собой тело вращения, нагружение которого связано с передачей крутящего момента. Нагрузка на шлицы подбирается таким образом, чтобы с учетом неизбежного перекоса шлицы испытывали напряжения, которые не приводят к их разрушению. Длительная эксплуатация шлицевых зацеплений достигается за счет обеспечения минимального износа в паре трения. [c.698]

Существуют различные способы (иногда их называют прямыми) рещения задач о колебаниях систем с учетом внутреннего трения. [c.69]

На рис. 4 представлены результаты расчета размаха Ар = = / ((о) (кривая 1), полученные с учетом влияния нестационарно-сти на величину силы трения. Из сравнения расчетных данных с результатами эксперимента (кривая 2) видно их хорошее совпадение. Максимальная величина ошибки при этом не превышает 30%. [c.21]

При получении решений основных уравнений теории приливов точными методами гидродинамики встречаются большие математические трудности. В связи с этим уже при постановке задач подобного рода их приходится весьма схематизировать. Необходимость изучения приливных явлений для конкретных географических объектов вызвала широкое развитие расчетных методов, ставяш их своей целью получение с возможно большой степенью точности и с экономной затратой труда приближенных решений основных уравнений теории приливов. При этом предпринимаются и попытки модификации основных уравнений Лапласа с целью приближенного учета придонного трения. Так, например, путем осреднения по глубине бассейна уравнений движения вязкой жидкости в основные уравнения теории приливов вводятся дополнительные слагаемые, учитывающие приливное трение, что в свою очередь требует введения новых гипотез о зависимости силы трения от скоростей приливо-отливных течений или их градиента и глубины бассейна. [c.82]

Верхний температурный предел применения рабочей жидкости определяется по наименьшему значению вязкости с учетом нагрева в процессе работы. Превышение этого предела вьшывает увеличение объемных потерь, а также прихватывание поверхностей сопряженных пар трения, их интенсивный местный нагрев и износ из-за ухудшения смазывающих свойств масла. [c.66]

Решение получено для трех значений коэффициента трения / = 0, / = 0,5 и /=с (привулканизация). Как и следовало ожидать, влияние сил трения на величину контактных давлений оказалось существенным, что подтвердило необходимость их учета при определении контактных давлений, несмотря на значительное усложнение алгоритма расчета. [c.108]

В книге даются основные понятия и определения теории механизмов и мащии, сведения о структурном анализе и синтезе схем механизмов и их классификация, сущность различных методов синтеза, его этапы, методика синтеза рычажных механизмов, зубчатых механизмов и зацеплений, механизмов прерывистого движения. Рассматриваются аналитические и графические методы кинематического анализа механизмов, основы динамического синтеза и анализа, методы силового расчета плоских рычажных механизмов без учета и с учетом сил трения, механизмов с высшими парами. Значительное внимание уделено основам теории машин-автоматов и их систем управления. [c.3]

От действия окружной силы Ft в зацеплении возникает осевая сила Fa=Ft tg а, которая стремится раздвинуть полумуфты и вывес- и их из зацепления. Этому противодействуют сила пружины F и сила трения на кулачках и в шлицевом (шпоночном) соединении. С учетом этих сил условия равновесия полумуфты 2 можно записать в виде [c.326]

Особое внимание уделено исследованию пограничного слоя и расчету параметров трения и теплопередачи при гиперзвуковых скоростях полета. В этом случае происходит диссоциация и ионизация воздуха, изменяются все термодинамические параметры и кинетические коэффициенты газа в пограничном слое, в нем могут происходить также и химические реакции. Эти явления имеют важное значение при формировании процессов трения и теплообмена, однако учет их при расчете пограничного слоя вызывает большие трудности. Поэтому при решении задач, связанных с расчетом параметров пограничного слоя при очень высоких скоростях обтекания, использован достаточно простой и весьма эффективный инженерный метод, основанный на понятии так называемой определяющей лнтальпии (температуры). [c.670]

КПД планетарного механизма можно определять двумя методами. Первый метод основан на силовом расчете с учетом трения. Второй метод основан на предиоложении, что при обращенном движении силы, действующие на звенья механизма, не изменяются и потому их отношения могут быть выражены через КПД обращенного механизма. Второй метод является приближенным, так как ири обращении движения несколько меняются силы гидравлического сопротивления (в передачах с колесами, погруженными в масляную ванну), не учитываются центробежные силы инерции и т. п. Однако он применяется чаще, так как при расчетах по первому методу надо иметь значения коэффициентов трения в зубчатых зацеплениях, которые, как правило, не известны. При расче- [c.206]

К. п.д. планетарного механизма. Обеспечение заданного передаточмого отношения есть основное условие синтеза планетарных механизмов. Из дополнительных условий одним из важнейших является коэффициент полезного действия (к. п. д.) К. п. д. планетарного механизма можно определять двумя методами. Первый метод основан на силовом расчете с учетом трения. Второй метод основан на предположении, что при обращенном движении силы, действующие па звенья механизма, не изменяются, и потому их отношения могут быть выражены через к. п. д. обращенного механизма. Второй метод является приближенным, так как при обращении движения несколько меняются силы гидравлического сопротивления (в передачах с колесами, погруженными в масляную ванну), не учитываются центробежные силы инерции сателлитов и т. п. Однако он применяется чаще, так как при расчетах по первому методу надо иметь значения коэффициентов тренпя в зубчатых зацеплениях, которые, как правило, не известны. При расчетах по второму методу требуется лишь знать к. п. д. зубчатого механизма с неподвижными осями (к. п. д. обращенного механизма), экспериментальные значения которого определены с достаточной точностью. [c.462]

Предлагаемый комплексный безразмерный критерий оценки шероховатости А позволяет наиболее полно оценивать служебные свойства контактируемых поверхностей с учетом технологии их обработки. Связь критерия А с гостированными величинами Яа и Яг позволяет учитывзть технологическую шероховатость при аналитической оценке площадей фактического контакта, коэффициента трения, интенсивности изнашивания и контактной жесткости стыков. Использование предложенных таблиц и расчетных формул значительно сокращает операции по обработке профилограмм в инженерной практике. [c.102]

Как было указано ранее, для тормозов с шарнирным креплением колодок и постоянным шагом их расположения на ленте следует использовать формулу В. Г. Костицина. Однако необходимо иметь в виду, что эта формула пригодна только для неизношенных колодок, так как вследствие неравномерности изнашивания колодок угловой шаг их расположения изменяется и становится неравномерным. При этом углы ф (см. фиг. 125) для каждой колодки будут иметь различные значения. Учет изменения угла Р в процессе изнашивания колодок приводит к появлению чрезвычайно громоздких и не удобных для использования вырал ений. В этом случае более простым способом расчета колодочно-ленточных тормозов с колодками, имеющими шарнирное крепление к ленте, является графический метод расчета, позволяющий определить натялсение в любой точке ленты, силы трения и нормальные силы на любой колодке, а также общую силу трения при любой степени износа колодок и любом располол ении колодок на ленте. [c.208]

Второй и наиболее важной задачей статики механизмов является задача о нахояедении внешних сил, дейст-вуюш,их на каждое звено механизма. Задача эта тесно связана с расчетом звеньев (деталей) на прочность и сводится к определению давлений в парах с учетом также и силы трения. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...