Расчет проточной части турбин

S.7. РАСЧЕТ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ТУРБИН [c.164]

Данные, полученные в процессе предварительного расчета турбоагрегата, являются исходными для расчета проточной части турбины. Отборы пара разбивают проточную часть на группы ступеней. Регулировочная ступень не входит в состав группы и рассматривается особо. [c.164]

Рис. 5.8. Кривая v = f (ha) к расчету проточной части турбины методом tij

Формулы (1) и (2) в настоящее время нашли широкое применение при расчете проточной части турбин по ним определяют усилия, действующие на лопатки от взаимодействия их с потоком. [c.10]

До настоящего времени в заводских расчетах проточной части турбин и в учебной литературе зачастую учитывается, кроме перечисленных составляющих профильных потерь, потеря от удара . Нужно отметить, что как понятие этой потери, так и особенно способ ее учета являются условными. [c.26]

По известной из основного расчета проточной части турбины [c.103]

Данные расчетов проточной части турбины с перегрузкой 20% при обводном регулировании [c.171]

Полученные результаты от расчета проточной части турбины при чисто сопловом регулировании помещены в табл. 9. [c.176]

В первую группу можно включить следующие методические и физические задачи а) создание методов подготовки рабочего тела б) разработка способов организации двухфазного потока (на входе в исследуемый элемент, в пределах элемента и на выходе из него) в) создание соответствующих измерительных систем, позволяющих измерить все необходимые параметры двухфазного потока с достаточной степенью точности г) изолированное изучение отдельных физических явлений, наблюдаемых в потоках двухфазных сред д) исследование эффектов совместного протекания различных физических процессов, взаимосвязи последних е) определение опытных коэффициентов, получение эмпирических п полуэмпирических соотношений и т. п., предназначенных, в частности, для теплового и газодинамического расчетов проточных частей турбин. [c.385]

Сводка данных по расчету проточной части турбины СВК-150-1-ЛМЗ Л/ = 150 000 свт п = 3000 об/мин = 170 ста [c.598]

Расчет проточных частей турбин базируется на использовании основных уравнений сохранения энергии, количества движения и массы. Скорости потока и баланс потерь определяются из уравнений энергии, силовое воздействие потока на лопатки — из уравнений количества движения, а геометрические размеры — на основании уравнений неразрывности. Для рассмотрения особенностей потоков двухфазных сред в -проточных частях турбин примем некоторые необходимые для теоретического анализа и расчета предпосылки и допущения. [c.6]

Расчет проточной части турбины производится после расчета тепловой схемы турбоустановки (см. 3.12), из которого получают расходы пара по всем отсекам (группам ступеней) турбины. Распределение теплоперепадов по ступеням турбины производится на основе оценки теплоперепадов отдельных ступеней. Теплоперепад ступени турбины AAq зависит от ее среднего диаметра d, отношения окружной скорости рабочих лопаток на среднем диаметре к фиктивной скорости Сф и частоты вращения ротора п. Теплоперепад ступени по параметрам торможения, кДж/кг, вычисляется по формуле [c.262]

Порядок расчета проточной части турбины обычно следующий. Производится тепловой расчет по средним диаметрам ступеней, в результате которого определяются число ступеней и их основные размеры диаметры ступеней, высоты сопловых и рабочих лопаток, параметры газа по ступеням, размеры патрубков. Далее по средним диаметрам ступеней определяются параметры потока и характеристики решеток по высоте сопловых и рабочих лопаток. [c.405]

Для расчета проточной части турбины необходимо определить секундный расход пара [c.367]

Изложенный ход расчета проточной части турбины, очевидно, требует предварительного выбора величины что может быть сделано, в частности, по коэффициенту Парсонса. В последующем ходе расчета на базе вычисленных к. п. д. отдельных ступеней может быть определено уточненное значение т] .. Если это значение отличается от ранее выбранного менее чем на 1о/о, то расчет считается законченным в противном случае его необходимо повторить, исходя из полученного в первом расчете уточненного значения [c.146]

Детальный метод расчета более кропотлив, но п более точен. Этот метод основан на применении уравнения сплошности струи пара к выходным сечениям сопел и рабочих лопаток. Он применим только при скоростях пара ниже критических. Расчет проточной части турбины производится с конца (с последней ступени). [c.109]

Тепловой расчет проточной части турбины производится, в зависимости от скоростей пара, одним из описанных выше методов. [c.112]

При отсутствии теплового расчета проточной части турбины количество удаляемых ступеней можно определить, оценив перепад каждой из ступеней по формуле [68 [c.71]

Пример расчета тепловой схемы турбинной установки. Для того чтобы произвести тепловые расчеты проточной части турбины, необходимо знать расходы пара через каждую ее ступень. Поэтому, прежде чем приступить к тепловому расчету проточной части турбины, проводят расчет ее системы регенерации, в результате которого определяют все количества отбираемого на подогрев питательной воды пара, расходы пара через каждый отсек проточной части, расход свежего пара и расход пара в конденсатор. [c.31]

При конструировании и расчете проточной части турбины обычно бывают заданы следующие величины [c.138]

Для расчетов тепловой схемы турбинной установки и для детального расчета проточной части турбины необходима предварительная оценка параметров пара вдоль проточной части проектируемой турбины. С этой целью строят процесс в h, 5-диаграмме на основе оценок относительного внутреннего КПД, полученных по данным фактической эффективности турбин, находящихся в эксплуатации. После построения процесса в h,s-диаграмме легко оцениваются параметры пара в любой точке проточной части турбины и, в частности, в регенеративных отборах пара и на выходе из турбины. По приближенному процессу в h, s-диаграмме проводят расчет тепловой схемы, определяют расход пара на турбину, расходы в регенеративные подогреватели, а также приближенные характеристики тепловой экономичности паротурбинной установки удельный расход теплоты, удельный расход пара и другие, которые уточняются повторно после проведения детального расчета проточной части турбины. [c.144]

ОСОБЕННОСТИ ДЕТАЛЬНОГО РАСЧЕТА ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ТУРБИНЫ [c.151]

Перечисленные особенности не исчерпывают всего многообразия вопросов, встречающихся при детальном расчете проточной части турбины. Пример такого расчета приведен в 5.7. [c.153]

На третьем этапе проводится детальный расчет проточной части турбины. [c.159]

Таблица 5.6. Результаты расчета проточной части турбины К-800-240

На основе выполненного детального расчета проточной части турбины на рис. 5.8 штриховой линией показан процесс расширения пара в h,. s-диаграмме, который отличается от процесса, построенного по предварительной оценке (сплошная линия). После детального расчета проточной части по среднему диаметру ступени проводят детальное профилирование ступеней большой веерности, уточняют размеры лопаток с учетом прочности и вибрационной надежности. [c.168]

Расчет охлаждения проточной части турбины с eg = 20, ti= 1000/1000/1000° С [c.159]

Охлаждение проточной части газотурбинной установки с полузамкнутой схемой представляет значительно большие трудности по сравнению с неразрешенной еще задачей охлаждения проточной части турбины открытого цикла. Поясним это на примере расчета 1-й ступени турбины с Sg = 12, = 1000° С [c.177]

И 1.2. Усложненный вариант алгоритма для расчета проточной части предусматривает использование специальных блоков для расчета термодинамических свойств воды и пара. Рабочим телом турбинного отсека может быть как водяной пар, так и идеальный газ, характеризуемые показателем изоэнтропы и газовой постоянной. Совмещение расчетов с различными рабочими телами вызвало существенные изменения алгоритма по сравнению с изложенным в п. И1.1. [c.204]

Проектирование проточной части турбины рассматривается как задача нелинейного математического программирования, решение которой позволяет выбрать геометрические характеристики, обеспечиваю-щ,ие максимум целевой функции (КПД) и надежную работу конструкции на всех эксплуатационных режимах. Расчеты подтверждены- большим числом экспериментальных исследований, показавших высокую эффективность предложенного метода, а также резкое сокращение затрат труда и времени на проектирование по сравнению с традиционными методами. [c.221]

Вычертив на основе приведенных расчетов диаметральные сечения (профили) проточных частей (на разных стадиях процессов расширения и сжатия рабочего агента), можно скомпоновать их в проточные части турбин и компрессоров проектируемой установки. Используя конструктивные формы и размерные соотношения агрегатов, подобных проектируемым, можно получить с достаточной степенью точности формы и габаритные размеры проектируемого агрегата. [c.13]

При расчете какого-либо режима работы такого турбоагрегата необходимо прежде всего установить, какие ступени сложной проточной части турбины будут на этом режиме работать и какие будут выключены. Несомненно, выключенные ступени, находящиеся также внутри корпуса турбины, будут служить источником немалых потерь энергии, поэтому такие сложные конструкции турбоагрегата непригодны там, где требуется максимальная эко- [c.27]

Для расчета процессов, происходящих в проточной части турбины, далеко не всегда бывает достаточно иметь дело с изолированным потоком. Наоборот, особую ценность представляет исследование потока, находящегося под влиянием внешних воздей- [c.48]

Необходимо сделать еще замечание о наивысшей температуре, которая входит в расчет цикла. Газовые турбины чаще всего выполняют таким образом, что на входе в проточную часть продукты сгорания еще не полностью смешиваются с воздухом. Часть последнего в виде охлаждающего агента направляется частично вдоль корпуса, частично вдоль ротора (рис. 50). Следовательно, к проточной части турбины подходит доля газа (1 —у) и доля воздуха у. [c.150]

В капитальных трудах по газовым турбинам основное внимание обычно уделяется расчету процессов теплообмена [Л. 4-1 ]. В отдельных работах даются также предложения по учету влияния теплообмена на термодинамические процессы в проточной части [Л. 4-15, 16]. Общая особенность всех этих работ состоит в том, что в них фактически не учитывается сжимаемость потока и наличие ступенчатого процесса, обусловленного конечными разностями температур торможения на лопатках смежных венцов. Процесс в проточной части турбины рассматривается, по существу, так, как если бы он протекал в поршневой машине, имеющей охлаждаемый цилиндр. В итоге делаются попытки оценить потери от охлаждения . [c.122]

В результате своих исследований турбостроительные заводы внесли существенные уточнения в расчеты. Так, например, при проектировании турбин фирмы Дженерал Электрик коэффициент расхода для сопел определялся по опытным данным с учетом переохлаждения и влияния начальной влажности [75]. Были также уточнены расчеты потерь энергии от влажности [106]. Вместе с тем все еще оставалась неясной общая картина движения двухфазной среды в проточной части турбины. В связи с этим неудовлетворительно решались задачи сепарации влаги в турбине. Организация эффективного влагоудаления была необходима для снижения механических потерь и смягчения эрозии. Последняя ограничивала окружную скорость ступеней низкого давления и в известной мере препятствовала повышению мощности турбин. [c.9]

Такая структура потока двухфазной среды весьма затрудняет его исследование. Поэтому для расчетов и проектирования проточных частей турбин очень важно на основании теории и опытов создать модели двухфазного потока, достаточно точно отображаю-щие главные черты наблюдаемого процесса. [c.34]

Расчет проточной части турбины с чисто сопловым регулированием при перегрузочном режиме с расходом пара 252 ООО кг/ч. При рассмотрении этого процесса будем исходить из того же расхода пара, который был установлен для турбины с обводным регулированием. Таким образом, давление в камере третьей ступени при одном и том же расходе пара не изменится и будет равно 20 кг/сек . Давление в камере регулирующей ступени ссставит [c.175]

Приведенные выше исследования дают возможность Л1 шь качественно объяснить результаты зкспе-риментального изучения структуры потока в решетках (см. 3-2). Количественные закономерности могут быть получены для участка траекторий капель до соприкосновения последних с поверхностями лоиаток. Отсюда вытекает необходимость дальнейшей эксиеримеитальпой проверки структуры потока с целью использования опытных результатов при расчетах проточных частей турбин влажного нара. [c.57]

Сводка данных по расчету проточной части турбины СВК-150-1-ЛЛ13 Л/" = 150 ООО квот п = 3 ООО об/мин = 170 а/яа [c.598]

В многоступенчатых турбинах тепловой процесс и размеры проточной части взаимно определяют друг друга. С другой стороны, вся конструкция турбины в значительной степени зависит от размеров проточной части. Поэтому профиль проточной части (определяемый длинами сопел и лопаток, числом ступеней, их диаметрами и продольными размерами) должен быть таким, чтобы было возможно, с одной стороны, реализовать в нем экономичный тепловой процесс и. с другой стороны, получить наиболее простую по конструкции. удовлетворяющую условиям прочности и надежности эксплоатации турбину. При проектировании, чтобы удовлетворить нсзм многообразным требованиям, расчет проточной части турбины производят в не-сколькоприемов. Сначала намечают предполагаемый процесс в / -диаграмме и определяют приблизительные значения теплосодержания пара в точках отбора. Затем, рассчитав тепловой баланс всей установки определяют расходы пара через отдельные части турбины с учетом отборов на регенерацию и тепловое потребление. После этого производят предварительный расчет первой и последней ступеней, определяют число ступеней и распределяют между ними располагаемое теплопадение. Получающиеся при этом размеры и соотношения проверяются с точки зрения условий прочности и конфигурации проточной части. Далее производят детальный тепловой и конструктивный расчет проточной части по ступеням и. наконец, механические расчеты. [c.331]

Во всех указанных случаях принималось, что на входе в регенератор по холодной стороне четырехокись азота находится в состоянии термохимического равновесия. При расчете параметров по обогреваемой стороне регенератора интегрирование уравнений (3.103), (3.116) — (3.119) начиналось с некоторого неравновесного состояния, которое определялось в результате вычисления параметров N2O4 в трубопроводе, соединяющем турбины высокого давления и регенератор. При расчете параметров потока в трубопроводе в качестве начальных условий рассматривались параметры на выходе из проточной части турбины, определенные по методу, изложенному в параграфе 2 этой главы. Установлено, что во всех исследованных случаях реагирующая система поступает на вход в регенератор прп наличии отклонения от состояния термохимического равновесия. [c.185]

Учитывая особенности предлагаемой нами методики проектирования проточной части турбин и компрессоров, необходимо несколько глубже разобраться в ее сущности. Определение проточных площадей в лопаточных венцах по осевым составляющим скоростей течения обеспечивает пропускную способность венцов. При этом следует выдержать принятые в начале расчетов внутренние к. п. д. ступеней процессов расширения и сжатия. Подбор облопатывания потом ведется тоже на основе принятых значений осевых составляющих скоростей потока и на основе принятых значений к. п. д. ступеней. Так же определяются и значения степеней реакции в ступенях машины. [c.21]

Более прогрессивны методы, основанные на решении интегральных уравнений [12 J, [24]. Они удобны для программирования и рекомендуются для выполнения расчетов на вычислительных машинах. Методы расчетов потенциального потока и построения решеток достаточно подробно изложены в работах [10 J, [121 и [24]. Для овладения такими методами требуется хорошая математическая подготовка их можно считать особой специальностью инженера-турбиниста. В обычной проектной практике приходится пользоваться результатами труда указанных специалистов, вложенными во вспомогательные материалы по проектированию проточных частей турбин и компрессоров. К числу таких материалов относятся унифицированные или стандартизированные лопаточные профили и газодинамические характеристики решеток, составленных из таких профилей. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...