Части турбины проточные

Чаплыгин С. А. 79, 109 Части турбины проточные 34 Число оборотов в минуту — см. Оборотность [c.269]

Между тем металлы, которыми располагает современное машиностроение, позволяют перегревать пар до 550— 600 С. Это дает возможность уменьшить потери эксергии при передаче теплоты от продуктов сгорания к рабочему телу и тем самым существенно увеличить эффективность цикла. Кроме того, перегрев пара уменьшает потери на трение при его течении в проточной части турбины. Все без исключения тепловые электрические станции на органическом топливе работают сейчас на перегретом паре, а иногда пар на станции перегревают дважды и даже трижды. Перегрев пара все шире применяется и на атомных электростанциях, особенно в реакторах на быстрых нейтронах. [c.63]

При расширении пара в многоступенчатых турбинах удельный объем его от ступени к ступени возрастает, вызывая увеличение общего объема пара, проходящего через проточную часть турбины. Например, пар, входя в турбину с давлением 2,85 МПа и температурой 400 °С, имеет удельный объем, равный 0,103 м /кг, а при выходе из турбины в конденсатор, где давление пара 4 кПа и влажность 12%, удельный объем составляет уже 31 м /кг, т. е. в 300 раз больше. Для пропуска возрастающего объема пара приходится увеличивать живое сечение сопл и лопаточных кана- [c.172]

В связи с высокой температурой продуктов сгорания детали проточной части турбин (сопла, рабочие лопатки, диски, валы) изготавливают из легированных высококачественных сталей. Для надежной работы у большинства турбин предусмотрено интенсивное охлаждение наиболее нагруженных деталей корпуса и ротора. [c.174]

Расширение газа в проточной части турбины сопровождается потерями на трение о стенки сопел, лопаток и на завихрения потока, в результате чего часть кинетической энергии рабочего тела [c.281]

Инженеры и исследователи сталкиваются с задачами, связанными с движением двухфазных систем в проточной части низкого давления обычных конденсационных паровых турбин и в проточной части турбин атомных электростанций, работающих на насы-щенно.м паре, в парогенераторах и атомных реакторах, в различных теплообменных аппаратах. [c.6]

Методы калориметрии применяются при исследовании парожидкостных потоков и основаны на измерении количества теплоты, необходимой для превращения смеси в пар или жидкость. На рис. 12.1 приведена схема калориметра ЦКТИ, который использовался для определения влажности пара в проточной части турбины низкого давления. Влажный пар отсасывается через заборное устройство, высушивается в первом нагревателе и перегревается во втором. Температура пара перед нагревателями и после них измеряется термопарами. Количество теплоты, отдаваемой первым и вторым нагревателями, [c.240]

Объектом изучения на статических установках может быть любой элемент проточной части турбины. Возможность полного или частичного переноса на натурную турбину результатов, полученных на статической установке, будет зависеть от особенностей данного элемента и от условий постановки опытов. Сейчас уже широко и достаточно успешно применяется изучение на неподвижных установках работы выхлопных патрубков, диффузоров, рабочих и направляющих лопаток, клапанов и других элементов. [c.470]

Как изменятся показатели термической экономичности паросиловой установки, работающей по циклу Pei -кина на перегретом паре = 773 К и pi = 10 МПа, если в одном случае пар в турбине количественно весь расшир -ется до рз = 0,05 МПа, а во втором — расширение ид(т с двумя частичными отборами пара из проточной части турбины для регенеративного подогрева питательной воды. Первый отбор = 0.1 кг/кг при = 2800 кДж/кг, второй gn 0,1 кг/кг при in 2600 кДж/кг. [c.145]

Цикл паросиловой установки осуществляется с двумя отборами пара из проточной части турбины (рис. 11.16, а). Пар используется для регенеративного подогрева питатель)1ой воды парогенератора в двух подогревателях до температуры Т" =473 К. Параметры цикла pi = = 5 МПа Tj = 773 К. Расширение в турбине производится до давления р, = 0,005 МП а. Определить, какое количество [c.148]

В результате вторичного перегрева степень сухости пара увеличивается от Х2 до х , что улучшает работу проточной части турбины. Одновременно с этим может повыситься термический к. п. д. цикла, если подобрать давление и температуру промежуточного перегрева так, чтобы средняя температура в процессе перегрева 2-3 была выше средней температуры подвода теплоты в цикле с однократным подогревом. [c.124]

При движении потока через проточную часть турбины в реальных условиях происходят различного рода потери энергии на трение, завихрение и др. В идеальной газовой или паровой турбине процесс расширения считают обратимым адиабатным процессом, в котором потери отсутствуют 8д = 0, а следовательно, и i,a = 0. [c.89]

Действительный сдельный расход пара с учетом потерь работы в проточной части турбины, механических потерь и потерь в генераторе будет значительно большим. [c.433]

Для уменьшения уноса солей с паром и нежелательного отложения их в трубах пароперегревателя и проточной части турбины применяют сепарацию пара в специальных устройствах барабана котла, обеспечивающих отделение капель воды от пара. [c.165]

Схема косого среза сопла и основные размеры проточной части турбины в меридиональном сечении [c.184]

На рис. 6.11 видно, что большему давлению перед турбиной соответствует более высокая влажность выходящего из нее пара. При р = =р из турбины выходит перегретый пар при р1=р" он получается уже слегка влажным, а при р =р " степень сухости его х " значительно меньше единицы. Содержание капелек воды в паре увеличивает потери от трения его в проточной части турбины. Поэтому одновременно с повышением давления пара за та-ровым котлом необходимо повышать и температуру его перегрева, чтобы поддерживать влажность выходящего из турбины пара в заданных пределах. [c.68]

Особенности поворотнолопастных турбин отмечены" в предыдущей части курса [39, 49]. Схема проточной части аналогична проточной части пропеллерных турбин (см. рис. 1.1, а). При напорах до 30—40 м в них применяют полуоткрытые бетонные спиральные камеры с тавровыми сечениями и направляющий аппарат высотой Ьо = (0,35- -0,45) Dj, а при напорах свыше 40 м — как правило, металлические спиральные камеры полного охвата с круглыми сечениями и направляющий аппарат высотой Ьо = (0,3- 0,35) Dj. Радиальный направляющий аппарат располагается вокруг камеры рабочего колеса, на входе в которую происходит поворот и закрутка потока, поступающего на лопасти рабочего колеса. [c.18]

Быстроходность диагональных турбин и области их применения при различных напорах в большой мере зависит от конструкции и формы проточной части турбины. При этом при заданном диаметре Di решающую роль играют (рис. И. 16) высота направляющего аппарата дд, длина лопасти / с. ширина лопасти bj, угол наклона лопастей 0 число лопастей z их толщина б густота решетки которая увеличивается от периферии к ступице диаметр [c.42]

Рис. 51. Схема проточной части турбины и соответствующих элементов контрольной поверхности.

В турбине со ступенями давления пар от начального до конечного давления расширяется в нескольких расположенных последовательно ступенях. Схема турбины такого типа с тремя ступенями давления изображена на рис. 31-1, в. Пар расширяется от начального давления ро до некоторого промежуточного pi в соплах 2. Кинетическая энергия потока пара после сопел 2 преобразуется на лопатках 3 в механическую работу на валу 5 турбины. Лопатки 3 закреплены в диске 4, насаженном на вал. После выхода из каналов между рабочими лопатками 3 пар направляется в сопла 2 второй ступени давления и расширяется в них до давления р . Кинетическая энергия пара после расширения в соплах 2 используется на рабочих лопатках 3, после которых пар поступает в сопла 2" третьей ступени давления. В соплах 2" пар расширяется до конечного давления рз и кинетическая энергия его используется на рабочих лопатках 3". Сопла 2 и 2" установлены в диафрагмах 7, которые неподвижно вставлены в корпус турбины и отделяют одну ступень давления от другой. Изменения давления пара и абсолютной скорости по длине проточной части турбины показаны на рис. 31-1, в. Для уменьшения перетекания части пара без совершения работы по зазору между диафрагмой и вадом турбины из-за разницы давления по обеим сторонам каждой диафрагмы в местах возможного прохода пара устраивают лабиринтовые уплотнения, аналогичные концевым уплотнениям, но с меньшим числом гребней. Выходная скорость пара после каждой ступени давления (при парциальности, равной единице) частично может быть использована в последующей ступени, вследствие чего к. п. д. турбины повышается. [c.342]

Поэтому длй всех этих схем во избежание коррозии и эрозии проточной части турбины применяют только жидкое или газообразное топливо, не содержащее серы и золы. [c.376]

На рис. 1.1 схематически представлена одноступенчатая активная турбина. В корпусе / расположено одно или несколько сопл 2, рабочие лопатки 3 жестко закреплены на диске 4, который посажен на вал 5, вращающийся в подшипниках 6. В месте выхода вала из турбины установлены уплотнения 7. В нижней части рисунка дано развернутое на горизонтальную плоскость сечение сопл и рабочих лопаток. Как видно из рисунка, оси сопл расположены под некоторым углом к плоскости диска. В верхней части рисунка представлен график изменения параметров рабочего тела (давления р и абсолютной скорости с) при прохождении им проточной части турбины. Очевидно, что в соплах имеют место падение давления И рост скорости пара на рабочих лопатках кинетическая энергия пара преобразуется в механическую, в результате чего уменьшается скорость. Давление пара перед рабочими лопатками и за ними одинаково. При прохождении пара между рабочими ло- [c.10]

Регулирование осевого зазора в подшипнике, а следовательно, И осевых зазоров в проточной части турбины осуществляется пузе [c.38]

На рис. 2.36 представлен продольный разрез турбины, проточная часть которой состоит из двухвенечной регулировочной ступени и шести активных ступеней давления. Первые две ступени [c.76]

Внешние потери. Внешними называют потери, не изменяющие количество или состояние рабочего тела в проточной части турбины. К ним относятся потери на вращение неработающих ступеней турбины заднего хода (ТЗХ) на переднем ходу, потери трения в подшипниках турбин, потери в передаче. [c.148]

На транспортных судах наибольшее применение нашли тепловые схемы с подогревом питательной воды за счет отборов пара из проточной части турбин (регенеративный цикл). Такой цикл позволяет частично использовать теплоту, которая в противном случае терялась бы в конденсаторе. В результате уменьшаются расходы топлива на образование пара, несмотря на некоторое увеличение расхода пара из-за его отборов. [c.151]

S.7. РАСЧЕТ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ТУРБИН [c.164]

Данные, полученные в процессе предварительного расчета турбоагрегата, являются исходными для расчета проточной части турбины. Отборы пара разбивают проточную часть на группы ступеней. Регулировочная ступень не входит в состав группы и рассматривается особо. [c.164]

Рис. 5.8. Кривая v = f (ha) к расчету проточной части турбины методом tij

Мощность, развиваемая рабочим телом в проточной части турбины (внутренняя мощность турбины), определяется следующим образом (в кВт) [c.220]

Важной частью технического прогресса в теплоэнергетике является повышение параметров пара. Увеличение давления и температуры теплоносителя — пара в энергетических установках обеспечивает увеличение к. п. д. цикла и как следствие снижение расхода топлива на вырабатываемый 1 кВт-ч. Но повышение параметров пара тесно связано с освоением производства конструкционных материалов, прочностных их характеристик, надежности таких ответственных элементов, как трубы и барабаны паровых кот.тов, проточной части турбин, трубопроводов и коллекторов и т. п. [c.60]

Повышение параметров пара тесно связано с освоением производства конструкционных материалов, прочностных их характеристик, надежности таких ответственных элементов, как барабаны паровых котлов, проточных частей турбин, трубопроводов и т. п. [c.115]

Корпус турбины состоит из четырех частей, соединенных вертикальными фланцами передняя часть корпуса, диффузор и два выхлопных патрубка (правый и левый). Передняя часть корпуса турбины двухстенная первая — наружный литой корпус вторая — внутренняя разгруженная от давления вставка из листовой жаропрочной стали. Внутренняя вставка образует проточную часть турбины от входного патрубка до лопаток зазор между вставкой и наружным корпусом заполнен тепловой изоляцией. Тепловую изоляцию в горизонтальном разъеме и у фланца впускного патрубка покрывают кремнеземистой тканью, затем стальной сеткой и закрывают листами из жаропрочной стали. [c.40]

На диффузоре имеются патрубки, к которым воздух подводится от трубопровода после компрессора и направляется через коллектор и отверстия в вертикальном фланце к обойме направляющих лопаток. По одному из отверстий через полый штифт воздух попадает в коллектор, выполненный на обойме. Из этого коллектора он по трем трубкам идет на охлаждение диска компрессорной турбины и по одной — на охлаждение диска силовой турбины. Воздух по этим трубкам попадает в кольцевые каналы, из которых через мелкие отверстия обдувает диски. По другим отверстиям он попадает в радиальный зазор между корпусом и обоймой, а затем по сверлениям проходит в кольцеобразную сборную камеру обоймы, оттуда по многочисленным осевым каналам, охлаждая обойму, уходит в проточную часть турбины. [c.55]

Для безотказной работы основного и вспомогательного оборудования ГПА отечественного производства с приводом от ГТУ типа ГТН-25 мощностью 25 МВт необходимо повысить надежность работы лопаточного аппарата проточной части турбины уменьшить наружные тепловыделения в цех выполнить модернизацию ряда узлов и деталей. [c.96]

При оптимальном водно-химическом режиме энергоблоков СКП надежная эксплуатация оборудования без проведения химических очисток возможна в течение примерно 8000 ч для котлов, работающих на мазуте, и 24 ООО ч — на угле, т. е. отсутствие интенсивного роста внутренних отложений, приводящих к опасному повышению температуры стенок труб в наиболее теплонапряженных поверхностях нагрева котла, и отложений в проточной части турбин, приводящих к ограничению мощности, подавление процессов внутренней коррозии и эрозионного износа оборудования энергоблоков — тракта низкого и высокого давления и конденсатора. [c.167]

Чем лучше выполнена проточная часть турбины, чем меньше в ней потери от трения и завихрений, тем выше т].,урб- У современных турбин Лтурб 0,8- 0,9. [c.282]

Термический к. п. д. цикла Ренкина для перегретого пара выше, чем для насыщенного, так как выше средняя температура подвода теплоты (ср. рис. 15.3 и 15.5 при одинаковых pj кроме того, улучшаются условия работы проточной части турбины, так как через нее движется пар с меньшим числом капель воды ср. процессы 1-2 на рис. 15.3 и 15.5, л —в цикле для перегретого пара больше, чем в цикле для влажного. Повышение термического к. п. д. и улучшение условий работы проточной части турбины приводят к повышению общей э(1х зективности ПТУ. [c.145]

Как уже отмечалось, в отличие от обычных насосов и турбин проточная часть гидропередач представляет собой замкнутьш круг (рис. 39, а) с последовательно расположенными в нем рабочими колесами, форма и лопастные системы которых также отличаются от обычных турбин и насосов. [c.85]

Эффективным оказывается применение промежуточного (вторичного) перегрева пара (рис. 8.9,6), заключающегося в отводе частично расщирившегося пара из турбины во вторичный пароперегреватель парогенератора для его нового перегрева и возврата в последующие ступени турбины для дальнейшего расширения. Такое видоизменение цикла Ренкина позволяет не только несколько увеличить его термический КПД, но и избежать в конечных ступенях-турбины высокой влажности пара, ухудшающей гидродинамический режим проточной части турбины и вызывающей разрушение лопаток. [c.210]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Таким образом, до первого отбора через турбину проходит mt пара и превращается в работу адиабатная разность удельной энтальпии — Между первым и вторым отбором через турбину проходит пар (mi — m ) и превращается в работу ia — ib)- В части между вторым и третьим отбором проходит г ар ш/— пщ т/ц) и превращается в работу адиабатная разность удельных энтальпий (ij — i ) и, наконец, через последний участок проточной части турбины проходит пар mt — Шп тп —та и превращается в работу — Далее, как обычно, отработавший пар с параметрами р и ц поступает в конденсатор. Конденсат, имеющий температуру при удельной энтальпии i ly направляется копденсатиым насосом в бак питательной воды. [c.245]

Вследствие невозможности осуществления закрытой схемы сбора производственного конденсата концентрация кислорода в нем обычно достигает 2 мг/кг (при 65—70°С), а содержание угольной кислоты 4—5 мг/кг. Последняя поступает в пар и кондесат с химически обработанной водой, которая в количестве 40—50% подается в котлы. В результате такого неблагоприятного химического состава пара и конденсата происходит интенсивная коррозия всей теплоиспользующей аппаратуры, баков и конденсатопроводов паровой теплосети. Поэтому возвращаемый на ТЭЦ конденсат может содержать до 1 мг/кг оксидов железа и меди, которые являются причиной подшламовой коррозии и заноса проточной части турбин. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...