Уравнение сохранения энергии

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток Qi, отданный в теплообменнике горячим теплоносителем (индекс 1), например, при его охлаждении от температуры t до t , равен [c.106]

С учетом свойств аддитивности поверхностного интеграла и принятых частей контрольной поверхности уравнение сохранения энергии может быть записано в виде [122] [c.204]

Перейдем теперь к выводу уравнения сохранения энергии в фазе В это. ( случае вместо величин Ф. и. 1/., в уравнение (5.3.7) следует подставить [c.196]

Подставляя (5. 3. 20) в (5. 3. 19) и после преобразований в (5. 3. 16), получим окончательный вид уравнения сохранения энергии в фазе 7 [c.197]

Пространственное распределение величин А и е можно определить из решения уравнений сохранения. энергии, которые в цилиндрической системе координат н.меют вид [c.225]

Таким образом, для определения профиля циркуляционных течений в рассматриваемой газожидкостной смеси необходимо решить систему, состоящую нз пяти уравнений уравнения неразрывности (5. 6. 1), двух уравнений движения для компонент скорости и (о. 6. 2), (5. 6. 3) и двух уравнений сохранения энергии для /с II в (5. 6. 13), (5. 6. 14). Пять произвольных постоянных б о, Са, и 3., входящие в эти уравнения, являются эмпирическими константами. [c.226]

Энтропийное же уравнение не имеет теперь вида уравнения сохранения (139,5) напротив, величины П, <р, Q должны быть определены так, чтобы обеспечить возрастание энтропии. Для этого снова подставляем в уравнение сохранения энергии [c.719]

Сравнив (40,18) с уравнением сохранения энергии (40,11), мы видим, что [c.213]

При составлении уравнения сохранения энергии надо принять во внимание зависимость массы электрона от скорости, ибо скорость электрона после рассеяния может быть значительна. В соответствии с этим кинетическая энергия электрона выразится как разность энергии электрона после и до рассеяния, т. е. [c.654]

Составим дифференциальное уравнение сохранения энергии для движущейся частицы сжимаемой среды. Согласно первому закону термодинамики подведенное к телу тепло идет на повышение его внутренней энергии и на совершение работы деформации [c.69]

Используя ощ)еделение функции Ф (39) и (40), получаем уравнение сохранения энергии в виде [c.73]

Скорость изменения энергии в объеме V равна мощности действующих сил плюс скорость потока энергии через границу S. В результате получаем уравнение сохранения энергии в фиксированном объеме V [c.112]

Согласно уравнению сохранения энергии [c.412]

Уравнение сохранения энергии при течении. Выведем некоторые важные следствия основных уравнений, относящиеся к стационарному движению идеальной жидкости. [c.289]

При анализе стационарного вязкого течения газа удобно пользоваться, кроме уравнения сохранения энергии (9.18) уравнением неразрывности, уравнением состояния газа и термодинамическим тождеством, т. е. совокупностью уравнений [c.323]

Исходя из баланса энергии для элементарного объема аналогичным образом можно получить уравнение сохранения энергии конечного объема [c.9]

Подставив выражения (1.20), (1.21), (1.22) в уравнение (1.9), получим в силу произвольности объема дифференциальное уравнение сохранения энергии в виде [c.13]

Осредненное уравнение энергии фаз. Уравнение энергии пульсационного движения фазы. Рассмотрим осредненное уравнение сохранения энергии г-й фазы, для чего в уравнении (1.2.36) нужно использовать функции из второго столбца. [c.58]

Третьим основным уравнением является уравнение сохранения энергии, или уравнение Бернулли для трубки тока. В предыдуш,ей главе уравнение Бернулли для линии тока было получено интегрированием дифференциального уравнения движения. [c.100]

ЭТО уравнение сохранения энергии для неполного адиабатического торможения потока. Здесь [c.308]

Уравнение сохранения энергии имеет вид Р + Р -Уо + [c.138]

Наконец, если поверхность флуоресцирует, то при записи уравнения сохранения энергии необходимо произвести еще и интегрирование по всем частотам [c.155]

Получим еще одну форму записи уравнения сохранения энергии. [c.184]

Уравнение сохранения энергии (3.8.23) можно преобразовать, вводя явно температуру в качестве искомой функции [c.184]

Вывод уравнения сохранения энергии. Выделим элементарный объем реагирующей среды (см. рис. 6.2.2) и получим вначале уравнение сохранения энергии для компонентов конденсированной фазы. Так как конденсированная фаза неподвижна, то полная энергия этих компонентов совпадает с их внутренней энергией. В момент времени 1 [c.235]

Больщая часть конструкций современных вихревых труб к числу адиабатных не относится, так как теплообменом с окружающей средой пренебрегать нельзя. В то же время существует класс различных по своему конструктивному исполнению охлаждаемых вихревых труб, в которых в целях повышения эффектов охлаждения стремятся интенсифицировать теплосъем с горячего конца вихревой трубы. Для этих случаев уравнение сохранения энергии в правой части будет содержать дополнительное слагаемое, учитывающее потери, связанные с отводом тепла в окружа-юшую среду, 0 [c.44]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сечении камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потери полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положение возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком уилотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

Для определения давлений и с])едних скоростей в различных сечениях потока выше были выведены два уравнения уравнение сохранения энергии или полного напора (уравнение Бернулли) и уравнение сохранения массы (/равнение постоянства расхода), которые для несжимаемой ж13дкости записываются в виде [c.146]

Введем далее величину Л = 011а1кр (где о)кр = с ), называемую приведенной скоростью Из уравнения сохранения энергии [c.666]

Апалогпчио (1.3.38) уравнения сохранения энергий несущей, дисперсной и поверхностной фаз, учитывая определения приведенных потоков энергии в фазах и отсутствие непосредственного взаимодействия между частнцамп (1.3.35), могут быть записаны в виде d Е [c.80]

Дифференциальные уравнения конвективного тепло- и массообмена являются преобразованными выражениями балансовых уравнений сохранения энергии, вещества и количества движения на основе законов, устанавливающих связь между тепловым потоком и градиентом температуры, между силой трения и градиентом скорости, между потоком массы и градиентом концентрации. Движущаяся среда рассматривается как сплошная среда. Физические свойства среды (цж, Яж, рж, ,ж) в общем случае считаются известными функциями параметров ее состояния или известными и неизменными. Среда считается несл<имаемой. 276 [c.276]

Подставляя в уравнение Энскога (1.7.6) вместо трц полную внутреннюю энергию 6 одной молекулы сорта о и суммируя результат подстановки по а от 1 до р, получгем уравнение сохранения энергии многокомпонентной смеси [c.28]

Таким образом, в общем случае течений излучающего многокомпонентного химически реагирующего газа необходимо решать одно скалярное уравнение неразрывное и для всей смеси в целом, ц — v — 1 скалярных уравнен т сохранения массы компонентов, v уравнений для концентраций химических элементов, одно векторное уравнение (или три скалярных) для определения компонент скорости, одно скалярное уравнение сохранения энергии, интегродиффе-ренциальное уравнение для определения спектргльной плотности энергетической яркости, р, — 1 векторных уравнений (или Зр — 3 скалярных) для определения плот ности диффузионного потока компонентов с учетом двух алгебраических соотношений для с и Ja, уравнение состояния [c.186]

Выражение (6.1.4), представляющее собой уравнение сохранения энергии, получено из уравнения (5.1.26) с учетом одномерности аэротермохимического явления. Физический смысл каждого члена правой части этого уравнг-ния такой же, как и у соответствующих членов уравнени я (5.1.26), причем [c.221]

Как правило, при зажигании и горении газообразных реагентов переносом энергии излучением пренебрегают то сравнению, например, с переносом энергии молекулярной теплопроводностью. Однако при горении запыленных газов и частиц металлов вклад излучения может оказаться существенным. Если в основной системе уравнений (6.1.1)—(6.1.8) опустить члены, характеризующие перенос энергии излучением, то эта система значительно упрощается, так гак уравнение сохранения энергии станет не интегродиффер щ-циальным уравнением, а уравнением в частных производных. [c.222]

Пятое допущение справедливо в том случае, если зре-мена релаксации тепло- и массообмена газовой и твердой фаз малы по сравнению с характерным временем тенло-и массообмена. Так как времена релаксации тем меньше, чем меньше размер пор, то четвертое допущение справедливо, если среднестатистический размер пор достаточно нал. От этого допущения можно было бы вообще отказаться, если ввести коэффициенты объемной теплоотдачи ау и уравнения сохранения энергии для газа и компонентов твердой 4 азы в отдельности. Следует отметить, однако, что коэффициент теплоотдачи для химически реагирующих сред при н.1ли-чии гомогенных экзотермических реакций теряет физзче-ский смысл (см. 6.4). Кроме того, как правило, коэффициент объемной теплоотдачи определяется со значительной погрешностью, а разность температур твердой и газовой фаз при наиболее реальных значениях ау = 10 10 иВт/ [c.228]

Теплотехника (1986) -- [ c.95 ]

Термодинамика равновесных процессов (1983) -- [ c.82 ]

Расчет пневмоприводов (1975) -- [ c.27 , c.30 ]

Турбины тепловых и атомных электрических станций Издание 2 (2001) -- [ c.39 , c.43 , c.53 , c.63 ]

Теория и расчет агрегатов питания жидкостных ракетных двигателей Издание 3 (1986) -- [ c.63 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...