Локальные Характеристики

Аналитическое решение системы (3.1)—(3.4) позволяет рассчитать профили концентраций компонентов многокомпонентной реагирующей ламинарной струи жидкости. Знание локальных характеристик массообменного процесса дает возможность определить профили среднеинтегральных по сечению струи концентраций компонентов, рассчитать потоки вещества и другие характеристики массопереноса. Например, дифференцируя уравнение (3.24) в точке г = R и используя обобщенный закон Фика, получим выражение для вектора потоков массы [c.88]

В заключение отметим, что краевой угол 9 является локальной характеристикой поверхности в месте контакта с жидкостью и газом и теоретически не должен зависеть от условий в объеме жидкой фазы. При теоретическом анализе заданное значение угла [c.89]

Краевой угол 0 является действительной локальной характеристикой смачиваемости материала твердой стенки, а определяемый в опытах угол 0j отражает некоторую эффективную характеристику поверхности. [c.89]

Представляется естественным к точкам, в которых нарушается регулярность решения, относить и те точки, в которых происходит изменение характера краевых условий (даже, если сама граница гладкая). Указанные особенности нельзя выявить заранее, однако весьма важные сведения могут быть все же получены. В работе [122], относящейся к поведению решения общих эллиптических краевых задач (и, следовательно, задач теории упругости) в окрестности нерегулярных точек границы, установлены следующие результаты. Показано, что решение в окрестности этих точек представляется в виде асимптотического ряда и бесконечного дифференцируемой функции. Слагаемые этого ряда содержат специальные решения однородных краевых задач для модельных областей (для конуса, если на поверхности коническая точка, для клина, если угловая линия). Эти решения зависят только от локальных характеристик (величины телесного или плоского угла и типа краевых условий). В ряде случаев (они далее будут подробно рассмотрены) построение этих решений сводится к трансцендентным уравнениям. Величины же коэффициентов при них зависят от задачи в целом. [c.306]

Другая учебная программа предназначена для анализа локальных характеристик теплопередачи через стенку поперечно-обтекаемой трубы. Внешними варьируемыми параметрами являются числа Рейнольдса потоков внутри и снаружи трубы, степень турбулентности набегающего потока, свойства теплоносителей. Основное математическое содержание модели составляет приближенное решение интегрального уравнения [c.203]

Несмотря на экспериментальные и методические трудности, накопленные к настоящему времени, опытные данные позволяют сделать определенные выводы о влиянии массовых сил на локальные характеристики процесса парообразования и на интенсивность теплообмена при кипении. [c.195]

В условиях направленного движения среды паровые пузыри, образующиеся на теплоотдающей поверхности, испытывают дополнительное (по сравнению с кипением в большом объеме) динамическое воздействие со стороны потока жидкости. Под влиянием этого фактора меняются значения локальных характеристик процесса парообразования уменьшается отрывной диаметр паровых пузырей, увеличивается частота их отрыва, деформируется поверхность пузыря и пр. Перестройка процесса парообразования оказывает влияние и на интегральные количественные характеристики процесса — коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления. [c.225]

Разрушение материала — весьма сложный процесс, даже в случае идеализированного макроскопически однородного изотропного материала. Начало разрушения зависит от присущих материалу свойств (таких, как молекулярная и зернистая структура), от геометрии структуры и ее локальных характеристик (таких, как трещины и концентраторы напряжения) и от последовательности воздействия внешних нагрузок (т. е. механических, тепловых, химических и др.). Современный аппарат математики и физики для установления связи между этими факторами имеет ограниченные точность и сферу применения. [c.206]

Связь общего баланса энергии с локальными характеристиками разрушения основана на возможности анализа напряжений и физической природы диссипации энергии. В принципе возможно предсказать прочность образца с трещиной по известной прочности гладкого образца на основе точного анализа напряженных состояний обоих образцов. Ранее исследования напряженных состояний в образцах с трещиной отставали от соответствующего анализа для гладких образцов, что приводило к неточным предсказаниям несущей способности. Однако в последнее время в этом направлении достигнут значительный прогресс, что позволило связать распространение трещины в композите под [c.208]

При изучении процесса макроскопического разрушения учесть локальные характеристики механических свойств очень трудно. В таких случаях целесообразно пользоваться некоторыми параметрами, отражающими статистическую сущность явления разрушения. [c.134]

В отличие от среднего нелинейного расширения 8 эта величина является локальной характеристикой, зависящей от координаты г (усреднение проведено только по азимутальному углу б) и поэтому достигающей больших значений вблизи дислокации. [c.96]

Современные исследования однозначно указывают на локальный характер кризиса в пучке, т. е. кризис возникает на поверхности, около которой паросодержание оказывается наивысшим в пучке. При обработке опытных данных с использованием локальных параметров в наиболее напряженной в тепловом отношении ячейке наблюдается лучшая сходимость результатов, полученных на разных пучках, чем при обработке по средним по сечению параметрам. Этот факт указывает на целесообразность расчета кризиса теплоотдачи на основе локальных характеристик потока в пучке. [c.78]

Таким образом, предлагаемая методика позволяет рассчитывать в исследованном диапазоне параметров локальные характеристики процесса ламинарной конденсации в трубе, причем отклонения по расходу конденсата не должны превышать 12%. [c.167]

Движение теплоносителя в активной зоне ядерных реакторов является, как правило, турбулентным. Процессы, связанные с турбулентностью, сравнительно легко поддаются решению только в некоторых простых случаях. При решении же задач гидродинамики и теплообмена в активной зоне трудность описания турбулентного потока усугубляется сложностью геометрических форм элементов активной зоны, неравномерным характером энерговыделения и необходимостью определения локальных характеристик. Эти обстоятельства потребовали применения комплексного расчетно-экспериментального подхода к решению задач и создания новых методов (приближенное тепловое моделирование, учет анизотропности турбулентного обмена в сложных каналах, модель пористого тела и т. п.) с широким применением ЭВМ. На наш взгляд, только комплексный подход позволит получить наиболее полное представление о сложных процессах гидродинамики и теплообмена в активных зонах реакторов и создать надежные расчетные рекомендации. Диапазон теплогидравлических расчетов весьма широк от инженерных оценок по приближенным формулам до численных расчетов на математических моделях с помощью ЭВМ в зависимости от стадии проектирования ядерного реактора и степени изученности тепло-физических процессов. [c.7]

Для определения граничных условий уравнения (7.1) в общем случае недостаточно знать значения локальных характеристик марковского процесса л (() по обе стороны поверхности разрыва коэффициентов, а необходимо изучение характера поведения [c.286]

В 60-х годах автором [Л. 89, 109] было осуществлено дальнейшее развитие зонального метода в классическом подходе р, направлении учета термических и оптических неоднородностей по зонам, учета в явной форме рассеяния и проведения анализа точности зонального метода. В результате удалось расширить область применения и повысить точность зонального метода без увеличения числа зон, а также оказалось возможным наряду со средними более точно определять и локальные характеристики теплообмена излучением. [c.221]

Коэффициент К является локальной характеристикой, так как зависит от температуры в рассматриваемом сечении [c.14]

Рассогласование векторов скоростей паровой и дискретной фаз оказывает решающее влияние в зазоре между сопловой и рабочей, решетками ступени, что очевидно из рассмотрения треугольников скоростей (рис. 5.3,а), построенных для трех типов ступени реактивной, активной, а также для периферийной решетки ступени большой вероятности. Следует учитывать, что векторы скоростей фаз имеют смысл локальных характеристик, отвечающих простейшей одномерной схеме потока. В действительности течение в ступени имеет пространственно неравномерное распределение скоростей и углов фаз по шагу и высоте решеток (см. гл. 3), структура дискретной фазы полидисперсная. Следовательно, схемы на рис. 5.3 дают только качественное, приближенное представление о рассогласовании потоков несущей и дискретной фаз. [c.157]

При неравномерном распределении параметров и фаз в выходном сечении сопла формулы (6.1) — (6.3) имеют смысл локальных характеристик. В этом случае необходимо вводить интегральные характеристики, уточняя предварительно понятие теоретического процесса. Предполагая, что распределение фаз и статических давлений по сечению сохраняется и в теоретическом, и в действительном процессах одинаков ым, находим коэффициент расхода [c.220]

Сур и нов Ю. А,, Методы определения и численные расчеты локальных характеристик ноля излучения, Изв. АН СССР, Энергетика и транспорт, 1965, № 5. [c.392]

С у р и и о в Ю. А,, П о л ю ш к и н а И. А., Численное исследование локальных характеристик лучистого теплообмена для пары параллельных дисков, Инженерно-физический журнал, 1968, № 2. [c.392]

След упорядоченной экспоненты для замкнутого контура является калибровочно инвариантной величиной. Поле на контуре зависит функционально от ф-ций ffi (s), задающих контур, но не зависит от конкретной Параметризации контура. По полю, заданному на произвольных контурах, можно восстановить локальные характеристики калибровочного поля. Динамика в калибровочной теории может быть задана в терминах ур-ний для полей па контурах. В квантовом случае [c.451]

Локальные характеристики (температура стенки, число Нуссельта) вместе со значениями азимутального угла и изображением соответствующих точек на поверхности трубы выводятся в пронумерованных строках. Формирование этих строк печати осуществляется с помощью массива SYMBOL, описанного в программе как целый и предназначенного для хранения символьных констант BLANKE (пробел) и элементов символьного массива 2IFFER (цифры) —обозначений цифр О, 1, [c.243]

Уровнем перегрева жидкости определяются значения всех локальных характеристик процесса кипения (скорости роста пузыря Wn = dRldx, числа действующих на единице площади поверхности центров парообразования z, частоты отрыва пузыря /о и его диаметра при отрыве от теплоотдающей поверхности do). Указанные величины называют внутренними характеристиками процесса кипения. Они играют очень важную роль в процессе теплообмена при кипении, так как именно от их значений зависит интенсивность переноса теплоты. [c.172]

Для замыкания системы уравнений (1.47), (1.49).. . (1.51), (1.54), (1.55) необходимо иметь дополнительные уравнения, характеризующие связь интегральных параметров J2 /2, St и St с локальными характеристиками интенсивности закрутки, условиями течения и граничными условиями, которые на-зьгаают законами трения, тепло- и массообмена. Для турбулентных течений эти зависимости определяются опытным путем или на основе полуэмпирических теорий турбулентности [25]. АналогичнЬ1е зависимости необходимы также для формпара-метров и. [c.27]

В предыдущем разделе было показано, что характер радиального распределения скоростей и давлений в произвольном сечении цилиндрического канала зависит от интенсивности закрутки потока в этом же сечении. Анализ обширных экспериментальных данных по структуре потока на основном участке течения, полученных при различных способах начальной закрутки, позволил выявить однозначную связь структуры потока с интегральным параметром закрутки Ф ,,, который, в свою очередь, однозначно связан с локальной характеристикой интенсивности закрутки tgVш [c.43]

Подвод дополнительной массы газа и связанное с зтим уменьшение параметра закрутки <1 в ряде случаев однозначно определяет локальные характеристики закрученного потока в условиях вдува. Например, максимальные относительные значения осевой и суммарной скоростей потока, где определяется с учетом вдува, незначительно отличаются от аппроксимирующих зависимостей (2.8) и (2.9) (рис. 3.12). [c.69]

Степень воздействия сужения на локальные характеристики потока зависит от геометрических характеристик канала и завих-рителя. Уменьшение модуля канала m способствует более резкому проявлению особенностей, обусловленных сужением канала. [c.76]

Изменение угла 2/3 при m = idem очень слабо отражается на распределении локальных характеристик в сечениях с одинаковой величиной В/Во- Различие заключается лишь в том, что при меньших углах вследствие большей относительной длины канала возрастают потери, обусловленные вязкостью с соответствующим снижением статического давления. [c.76]

Оптимальное проектирование ПГ требует проведения большого количества вариантных расчетов, в результате которых должны быть получены как интегральные характеристики (общая поверхность теплопередачи, металлоемкость, гидравлические сопротивления), так и некоторые локальные характеристики (распределения плотности теплового потока, температуры, паросодержания, возможные амплитуды пульсаций температуры и т. д.). Поэтому достаточно полный анализ конструкций не может быть проведен без применения современной вычислительной техникп и без создания соответствующих математических моделей. [c.194]

В книге изложены методы и алгоритмы теилофизического расчета ядерного реактора на быстрых нейтронах и теилообменных аппаратов атомных электростанций с диссоциирующим теплоносителем. Предлагаемые авторами методы ориентированы на использование ЭВМ и позволяют рассчитывать локальные характеристики тепломассообмена и сопротивления при течении диссоциирующего теплоносителя в каналах реактора и теплообменных аппаратов. Представлены результаты расчетов параметров реактора и теилообменных аппаратов для проектируемых в настоящее время АЭС с диссоциирующим теплоносителем, а также дано экспериментальное обоснование этих результатов. [c.2]

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, неидеаль-ность теплофизических свойств, наличие неконденсируе-мых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообменных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории. [c.120]

Такие уравнения (уравнения интенсивности тепло- и массо-обмена) получены в настоящей работе, и на их основе могут быть разработаны способы определения локальных характеристик и полей скоростей, температур, концентраций сред в контактных аппаратах. Однако задача эта представляется очень сложной, так как помимо математических трудностей имеются специфические осложнения, связанные с нечеткостью, неопределенностью формы и размеров, полидисперсностью поверхности контакта, ее стохастическим характером, разнонаправленностью процессов на поверхностях различной кривизны. В настоящее время не существует чисто аналитических методов расчета взаимосвязанного тепло- и массообмена в контактных аппаратах. Даже в хорошо разработанных математических моделях применяются эмпирические зависимости [20]. Более того, отсутствуют и достаточно общие инженерные методы расчета, которые базировались бы на теории подобия. [c.39]

Работа Л. А. Вулиса и Б. П. Устименко [81], посвященная непосредственно расчету теплоотдачи в жидких металлах, основана на так называемой интегральной модификации аналогии между теплообменом и сопротивлением. Локальные характеристики потока (например, поле температур в трубе) по этой схеме не могут быть определены. [c.90]

Таким образом, предложенная методика экспериментального исследования местной теплоотдачи в пучках витых труб позволяет с достаточной точностью определять коэффициенты теплоотдачи при неравномерном подводе тепла к тегйкжоси-телю по радиусу пучка. Полученные результаты по коэффициенту свидетельствуют о возможности использования гомогенизированной модели течения для расчета теплоотдачи по локальным характеристикам потока, применяя закон теплоотдачи (4.109). При этом в качестве определяющих приняты средняя температура по толщине пристенного слоя и скорость на внешней границе пристенного слоя (в ядре потока). [c.133]

Для определения локальных характеристик движения и теплообмена жидкостей и газов используются уравнения, следующие из основных физических законов сохранения массы, количества движения, энергии в сочетании с обобщенным законом вязкого течения Ньютона и законом теплопроводности Фурье. Это приводит к уравнениям неразрывности, движения и энергии, которые дополняются функциями свойств жидкости от температуры и давления. При отсутствии турбулентности в химически однородных однофазных изотропных средах полученная система уравнений является замкнутой. Эти уравнения справедливы и для описания мгновенных характеристик течения в пределах микромасщтаба турбулентного потока. [c.230]

Разностные схемы 2-го и более высоких порядков точности, как правило, неположительны и немонотонны. В гетерогенных задачах на грубых сетках при сильно меняющихся решениях это может приводить к появлению отрицательных потоков и выбросов в разностном решении, которые в силу балансности схем распространяются дальше в виде осцилляций. Для обеспечения положительности, улучшения свойств монотонности разработаны различные алгоритмы коррекции и монотонизации. Коррекция (возможно, ценой некоторого ухудшения точности расчета интегральных величин) существенно улучшает локальные характеристики решения, являясь дополнительной страховкой схемы от грубых погрешностей аппроксимации. Введение в расчетную схему таких нелинейных включений в настоящее время является общей чертой большинства используемых алгоритмов [1]. [c.265]

Суринов Ю. А., Применение и развитие нового метода определения и расчета локальных характеристик излучения, Изв. АН СССР, Энергетика и транспорт, 1967, № 2. [c.392]

Суринов Ю. А., Петровский А. А., Применение нового метода расчета локальных характеристик излучения к исследованию лучистого теплобмена в камере квадратного сечения (решение смешанной постановки задачи), Теплофизика высоких температур , 1967, 5, № 6. [c.392]

Суринов Ю. А,, Пекарева И. К-, Численное исследование локальных характеристик ноля излучения для канала треугольного сечения (плоская задача), Теплофизика высоких температур , 6, № 2, 1968. [c.392]

Эффекты акустооптич, взаимодействия используются как при физ. исследованиях, так и в технике. Дифракция света на УЗ даёт возможность измерять локальные характеристики У 3-полей. По угловым зависимостям дифрагированного света определяются ди-аграмма направленности и спектральный состав акустич. излучения. Анализ эффективности дифракции в разл. точках образца позволяет восстановить картину пространственного распределения интенсивности звука, В частности, на основе акустооптич. эффектов осуществляется визуализация звуковых полей. С помощью брэгговской дифракции удаётся получить информацию о спектральном, угловом и пространственном распределении акустич, фояонов в ДВ-области фононного спектра. Этот метод представляет ценность для изучения неравновесных акустич. фононов, иапр. в условиях фононной (акустоэлектрической) неустойчивости в полупроводниках, обусловленной усилением [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...