Задача контактная обратная

Функция Г(Ь) определяется через искомые контактные напряжения. Применение к известному решению задачи Римана обратного преобразования Меллина позволяет определить функции х(г) и ф(г). Неизвестный размер Ь определяется из условия т 0- рст = О, 9 = 0. [c.248]

Приведенное решение статической контактной задачи Герц счел возможным применить при изучении удара упругих тел в тех случаях, когда продолжительность удара значительно превосходила время прохождения прямой и обратной упругих волн по соударяющимся телам, т. е. когда можно пренебречь колебаниями, вызванными соударением. В этом случае сила удара Р = а/Д а, где Да = (т - --Ь т 1 т т , I = 1, 2) — массы тел. [c.132]

Расчет воздействия на твердое тело взрыва накладного заряда ВВ. Изменением плотности и массы накладного заряда ВВ можно варьировать давления, достигаемые при нагружении образца, а также реализующиеся за счет взрыва скорости метаемых пластин. Детонационная волна после выхода на контактную границу с инертным материалом инициирует в нем 5 дарную волну, интенсивность которой зависит от динамических жесткостей преграды и ВВ. В обратную сторону в продукты детонации идет отраженная от контактной поверхности ударная волна сжатия или волна разрежения в зависимости от соотношения динамических жесткостей материала преграды и продуктов детонации. Во всех рассматриваемых ниже задачах динамическая жесткость инертного материала больше динамической жесткости продуктов взрыва ВВ, и поэтому в зоне контакта происходит возрастание давления с торможением, а затем и разлетом ПД от контактной границы. [c.271]

Известно, что относительное движение звеньев, вращающихся вокруг скрещивающихся осей с угловыми скоростями i и <02, является винтовым, т. е. может быть представлено как вращение вокруг мгновенной винтовой оси (оси мгновенного вращения-скольжения) с одновременным скольжением вдоль этой оси. Определение винта относительного движения по заданным скользящим векторам единственное решение, т. е. для звеньев, вращающихся вокруг скрещивающихся осей, существует лишь одна мгновенная винтовая ось. Обратная задача — нахождение векторов Ш] и 2 по заданному винту относительного движения — имеет бесчисленное множество решений, т. е. можно подобрать бесчисленное множество пар осей, вращение вокруг которых сводится к одному и тому же винту относительного движения. Каждая из этих пар осей называется сопряженной данному винту или парой осей составляющих вращений. Для одной точки контакта сопряженных поверхностей из бесчисленного множества пар осей составляющих вращений можно выбрать ту, через которую проходит общая нормаль к сопряженным поверхностям. Однако в общем случае каждой точке контакта соответствует своя пара осей составляющих вращений. Осями зацепления эти пары осей будут лишь в том случае, если они пересекаются общей нормалью к сопряженным поверхно стям в любой точке контакта. Другими словами, положения осей зацепления не зависят от положения контактной точки. [c.407]

Герцем в рамках теории упругости решена фундаментальная контактная задача статики. Приняв допущение, что зависимость между местным упругим перемещением и контактным усилием при ударе имеет такой же вид, как в статике, пренебрегая силами инерции и считая тела абсолютно твердыми, он впервые раскрыл закономерности упругого удара. В противоположность классической теории теория Герца основана на предположении доминирующего значения локальных эффектов, возникающих в зоне касания соударяющихся тел. Однако она применима лишь, когда продолжительность удара значительно превышает время прохождения упругих волн в прямом и обратном направлениях через соударяющиеся тела. [c.7]

Весьма перспективно использование теории возмущений для решения обратных задач теплообмена и гидродинамики с привлечением экспериментальных данных, при этом в условиях действующей ЯЭУ могут быть определены неосновные параметры, по- лезные для технической диагностики установки (например, контактное термическое сопротивление в твэлах, коэффициенты теплоотдачи, распределение источников тепловыделения и т. п.). Некоторые аспекты такого использования метода сопряженных функций обсуждаются в гл. 6. В лабораторных условиях постановка обратных задач теплообмена и гидродинамики дает возможность получать информацию фундаментального характера (например, информацию о профиле скоростей теплоносителя, о, турбулентной теплопроводности и вязкости в потоке, о толщинах пограничного и теплового слоев и т. п.). [c.115]

Следует отметить необходимость разработки комплексных исследований по предупреждению деформаций сварных конструкций рациональный выбор конструктивных форм, обеспечение симметричного распределения в конструкциях внутренних сил, возникающих в зонах сварных соединений, целесообразный выбор технологического процесса сварки, регулирование реактивных усилий, выбор мест приложения активных нагрузок, применение предварительной обработки металлов при укладке швов и т. д. Одним из рациональных мероприятий по устранению или уменьшению остаточных деформаций сварных тонкостенных конструкций, применяемых в МВТУ, является прокатка сварных швов и прилегающих зон при дуговой сварке и обжатие сварных точек — при контактной. Прокаткой можно не только устранить остаточные деформации, вызванные сваркой, но и деформировать конструкции в обратную сторону. Ближайшей задачей является расширение сферы применения прокатки для конструкций разной формы. Перспективным является регулирование остаточных деформаций при сварке конструкций подбором материалов и технологических процессов, умение правильно рассчитывать ожидаемые величины деформаций для принятия мер по их устранению (термическая и механическая правка). [c.140]

Рассмотрено решение нелинейных задач теплофизики для случаев, когда учитываются зависимости теплофизических характеристик от температуры, а также нелинейная зависимость от температуры граничных условий теплообмена. Изложена методика решения нелинейных задач теплопроводности на электрических моделях, разных - по структуре и принципу действия, методика моделирования некоторых зада> гидравлики и термоупругости. Рассмотрены задачи с лучистым и контактным теплообменом, а также обратные задачи теплопроводности. [c.2]

Здесь покажем лишь некоторые возможности метода комбинированных схем, так как речь идет о решении нелинейных задач стационарной теплопроводности, решение которых возможно и другими рассмотренными выше методами. Более эффективно использование этого метода при решении нелинейных задач нестационарной теплопроводности, задачи лучеиспускания, контактного теплообмена, обратной задачи, при моделировании температурных напряжений и гидравлических потоков, о которых речь будет идти в последующих главах. [c.122]

Из анализа рис. 1.71 и 1.72, а также непосредственно из уравнения (1.169) следует, что каждому равновесному состоянию жидкости в любом сосуде отвечает другое состояние, получающееся зеркальным отражением всей системы относительно плоскости г = О с одновременной заменой жидкости на газ и обратно и углов смачивания на дополнительные дол. Если вместо краевого угла 0 ввести контактный угол 0., который отсчитывается в ту фазу, которая в данной задаче может рассматриваться сплошной (по отношению к другой — дискретной ), то различие в решениях задачи для исходной и отраженной систем исчезает. [c.82]

В связи с рассмотрением упругопластических задач уместно отметить три типа проблем, близких как по своей постановке, так и по методам решений. Это местное выпучивание мембран, обратная задача теории упругости и пластичности и контактная задача теории упругости о давлении жесткого параболоида на мембрану. [c.192]

Увеличение точности описания поверхности требует разработки специальных численных методов при решении контактных задач, позволяющих работать с большими массивами данных [153, 205, 238]. В большинстве случаев определение контактных характеристик сводится к решению интегрального уравнения (1.5). Алгоритм расчёта контактных характеристик, непосредственно использующий данные о топографии шероховатой поверхности и основанный на обратных соотношениях, описан в [156]. Перспективным при численном решении задач дискретного контакта является использование методов, основанных на быстром преобразовании Фурье. Использование этих методов практически позволяет нивелировать различия при проведении расчётов для однородных тел и тел с покрытиями [209, 221, 229]. [c.14]

Для исследования изнашивания неоднородных поверхностей применимы те же математические постановки и методы решения контактных задач, что и для однородных поверхностей (см. главу 7). В этой главе изучается кинетика формоизменения поверхностей, характеризующихся коэффициентом износа, величина которого зависит от координаты точки поверхности (например, локально упрочнённой поверхности), а также решаются некоторые задачи изнашивания при дискретном характере контактирования. На основе разработанных моделей исследуется обратная задача - создания неоднородных поверхностей, удовлетворяющих определенным требованиям относительно характера их формоизменения при изнашивании. [c.403]

Асимптотическое решение поставленной контактной задачи при малых I дается формулой, полученной после применения обратного преобразования Лапласа к (73) [c.48]

О, — полоса [4, 46], необходимо знание операторов, обратных операторам (п = 1,2,3). Для случаев бив такие операторы очевидны = /-(1 -2г )Аз4, где I — тождественный оператор. Для нетривиального случая а необходимо рассмотреть задачу о разрезе в срединной полуплоскости клина [45, 47], связанную с поставленной выше контактной задачей. Тогда при помощи решения вспомогательной обобщенной по И. Н. Векуа краевой задачи Гильберта может быть установлена следующая теорема. [c.184]

Задача со сцеплением для полуплоскости с пьезокерамическими свойствами рассмотрена в [9]. Решение ищется в виде интегралов Фурье, которые совместно с граничными условиями дают систему парных интегральных уравнений. Применение к этим уравнениям обратного преобразования Фурье приводит к системе сингулярных интегральных уравнений, решение которых находится в замкнутом виде. Метод парных интегральных уравнений для получения точного решения контактной задачи электроупругости для полуплоскости при наличии сцепления использовался также в [8]. [c.244]

Рассмотрим указанный подход на примере плоской задачи. Обратные соотношения, связывающие форму тела /(х) (функция f x) удовлетворяет на [а, Ь] условию Гельдера) и контактное давление р х), для плоской задачи могут быть записаны следующим образом [6] [c.420]

Во всех рассмотренных выше смешанных задачах с неидеальным тепловым контактом коэффициент термической проводимости считался постоянной величиной, что не всегда подтверждается экспериментально [60]. В связи с этим А. А. Евтушенко, Е. В. Коваленко [32] изучена плоская задача о взаимодействии двух полубесконечных нагретых тел, когда термосопротивление в области их касания обратно пропорционально контактному давлению [c.480]

ОБРАТНАЯ ЗАДАЧА МЕХАНИКИ РАЗРУШЕНИЯ ДЛЯ СОСТАВНОГО ЦИЛИНДРА КОНТАКТНОЙ НАРЫ [c.196]

Случай одной трещины. Для решения поставленной обратной задачи необходимо совместное решение контактной задачи с задачей механики разрушения. [c.199]

Случай произвольного числа трещин. Пусть теперь в упругой втулке вблизи поверхности трения имеется N прямолинейных трещин длиной 2//, (/г = 1, 2,.. ., ТУ) (см. рис.). Рассмотрим обратную задачу механики разрушения, а именно задачу по определению функции натяга соединения втулки и подкрепляющего цилиндра такого, чтобы созданное им напряженное поле препятствовало росту имеющихся во втулке трещин. В качестве критерия определения функции натяга запрессовки принимаем, что в процессе работы контактной пары у вершин всех трещин должны появляться концевые области заданной длины, в которых происходит смыкание берегов трещин. Процесс смыкания берегов трещин в концевых зонах, примыкающих к вершинам трещин, будет препятствовать росту трещин. [c.204]

Заключение. Опытные данные практики эксплуатации контактных пар убедительно показывают, что на стадии проектирования новых конструкций подвижных сопряжений необходимо принимать во внимание случаи, когда в отдельных узлах трения (втулка) могут возникнуть трещины. Полученные в работе основные разрешающие уравнения позволяют при заданном натяге численными расчетами, путем определения коэффициентов интенсивности напряжений, прогнозировать рост имеющихся трещин во втулке составного цилиндра установить допустимый уровень дефектности и максимальные значения рабочих нагрузок, обеспечивающий достаточный запас надежности. Решение обратной задачи по определению натяга соединения втулки и подкрепляющего цилиндра позволяет на стадии проектирования выбирать оптимальные геометрические параметры элементов контактной пары, обеспечивающие повышение несущей способности. [c.205]

Легче решается обратная задача по заданным V(() и П((), определяющим изменение скорости и давления на контактной границе г = О, которая разделяет пузырьковую (г > 0) и однофазную (г<0) жидкости (причем П(4) находится по V(1) (или наоборот) из решения уравнений пузырьковой жидкости при г > 0), восстановить импульс в однофазной жидкости, который инициирует заданные возмущения V t) и П(4). Действительно, из условия непрерывности давления и скорости на контактной границе г = О имеем [c.100]

Современные автоматические сварочные установки (дуговые и контактные) имеют обратные связи, обеспечивающие постоянство заданных режимов. Дальнейшее развитие таких установок с регулирующими процессами является актуальной задачей сварочной техники, обеспечивающей надлежащее качество конструкций. [c.13]

Рассмотрим решение обратной задачи. Допустим, что необходимо по заданному натягу определить величину контактного давления. [c.175]

Говоря о решении к. з. в. у., предполагалось известным изменение области контакта во времени и в соответствии с поведением последней строилось решение интегрального уравнения, полученного для определения контактного напряжения. Таким образом, везде речь шла об обратной контактной задаче. На самом деле нужно решить прямую к. з. в. у. Именно, по заданным нагрузкам, действующим на штамп и заданной [c.382]

Тем же автором в работе [77] рассмотрены задачи о контакте качения между вязкоупругими цилиндрами, между вязкоупругим цилиндром и жесткой полуплоскостью, между жестким цилиндром и вязкоупругой полуплоскостью. Исследование проводилось в предположении установившегося качения, равных нулю касательных усилий в зоне контакта, а также отсутствия инерционных эффектов. Рассматриваемые задачи свелись к решению соответствующих сингулярных интегральных уравнений относительно распределения контактного давления, ядра которых обладают как сильной, так и слабой сингулярностью. Введение малого геометрического параметра позволило упростить полученные интегральные уравнения, метод решения которых основан в дальнейшем на применении конечного преобразования Гильберта. Контактное давление получалось использованием обычного обратного преобразования. Предложенный способ решения сингулярных интегральных уравнений применим к весьма общей модели вязкоупругого тела с конечным спектром характерных времен. В одном из разделов данной работы наиболее подробно рассмотрен случай, когда материал характеризуется единым временем памяти. Определяя величину у как отношение времени движения частицы в зоне контакта к мере памяти, исследованы возможные случаи поведения материала. В частности, малой величине у соответствует быстрое качение цилиндра и в основном упругое поведение мате- [c.402]

В шестой главе разработаны методы численного решения динамических контактных задач с односторонними ограничениями для упругих тел с трещинами. Построены конечномерные аппроксимации основных уравнений и конечномерные пространства метода граничных элементов для функций в пространствах преобразований Лапласа и коэффициентов Фурье. Рассмотрены вопросы ]аппроксимации компонент напряженно-деформированного состояния по времени. Исследованы вопросы, связанные с вычислением коэффициентов Фурье, прямого н обратного преобразований Лапласа. [c.7]

Рассмотрим теперь возможные варианты граничных интегральных уравнений на поверхностях трещин й. Как правило, поверхности трещин в твердых телах свободны от нагрузки. Граничная задача с заданной нагрузкой на берегах трещины получается, например, если исходная задача для тела с трещинами, берега которых свободны от нагрузки, представляется в виде суперпозиции двух задач для тела без трещин и для тела с трещинами, к берегам которых приложена нагрузка полученная из решения первой задачи, взятая с обратным знаком (см. разделы 3.2 и 3.3). Нагрузка на берегах трещин возникает также при учете контактного взаимодействия берегов трещин. В первом случае на берегах трещин задаются граничные условия в напряжениях (вторая краевая задача), во втором — условия с ограничениями в виде неравенств (5.6) (задачи типа Синьорини). Ниже будет показано, что решение задачи Синьорини приводит к последовательности граничных задач в напряжениях. Учитывая это, предположим, что на берегах трещин задана поверхностная нагрузка и граничные условия имеют вид [c.126]

Таким образом, даны три эквивалентные математические формулировки динамических контактных задач с односторонними ограничениями для упругих тел с трещинами. Первая свелась к начально краевой задаче (3.1) — (3.3) с односторонними ограничениями, вторая вариационная заключается в нахождении седловой точки граничного функционала (4.56) на множествах допустимых вариаций (4.55) и (4.57), третья предполагает выполнение прямого и обратного преобразования Лапласа и решение бесконечного множества систем граничных интегральных уравнений (5.81) с учетом односторонних ограничений [c.131]

С другой стороны, подавляющее большинство методов дистанционного зондирования основаны на решении некорректных обратных задач и, следовательно, они. нуждаются в калибровке измерительных систем (лидаров) и их метрологическом обеспечении, наиболее надежный путь которого связан с соответствующими одновременными измерениями с помощью лидаров и контактных методов вдоль одной и той же измерительной трассы. В ряде случаев, когда не требуется доступное только ли-дарам высокое пространственно-временное разрешение, целесообразно, прежде всего с экономической точки зрения, применение пассивных дистанционных методов. Таким образом, рассмат- [c.5]

Следует отметить, что лишь сведение обратного баланса котла позволяет количественно выявить потери тепла и связанные с ними недостатки в его работе и наметить пути их устранения. Поэтому этот метод во многих случаях является предпочтительным, хотя он и дает менее точные результаты при определении к. п. д. котла. Часто испытания проводятся по прямому и обратному балансу. Такое сочетание является наиболее приемлемым, так как позволяет получить полную картину, и качественную, и количественную. По-видимому, нет надобности приводить формулы для определения потерь тепла с уходящими газами, с химическим недожогом и т. д. [110, 111]. В настоящее время нет какой-либо утвержденной единой методики теплотехнических испытаний контактных экономайзеров. Объем и характер измерений зависят от ноставлепных задач. Наиболее распространенными типами испытаний являются теплотехнические, аэродинамические и теплохимические, проводимые при выполнении пусконаладочных работ. Цель этих испытаний — определение возможной температуры нагрева воды и уходящих дымовых газов, максимальной тепло-производительности без замены дымососа, максимальной производительности по воде при поддержании нормального гидравлического режима и отсутствии заметного уноса воды в газоходы. При этом обычно одновременно проводятся исследования качества нагретой воды и изучаются изменения ее состава, в частности коррозионной активности. Подобные испытания обязательно сопутствовали вводу в эксплуатацию первых промышленных контактных экономайзеров. [c.258]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

Разработанные автором методы решения нелинейных задач теории поля рассматриваются на примере нелинейной задачи стационарной теплопроводности (гл. VI—IX). Далее эти методы распространяются на более сложные задачи, такие как нестационарная теплопроводность (гл. X), лучистый и контактный теплообмен (гл. XI и XII), обратная задача (гл. XIII), температурные напряжения (гл. XV), а также задача о распределении расходов в разветвленной гидравлической сети (гл. XVI). Последние две задачи, хотя и несколько выходят за рамки задач теплофизики, тем не менее органически с ними связаны, ак как температурные напряжения обычно определяются температурными полями, а определение расходов среды всегда предшествует определению коэффициентов теплообмена на поверхностях деталей, омываемых этой средой. [c.4]

Прямой подстановкой можно убедиться в том, что соотношения (II.1) и (II.3) взаимно обратны. Из этих с рмул следует, что при отсутствии деформаций изгиба и растяжения срединных поверхностей пластин в рассмотренных двух задачах для слоя связь между обжатием и контактным давлением отличается от винклеровой слагаемыми с производными четвертого и выше порядков, умноженными на малые коэффициенты. Даже при hll — (I— характерный размер зоны контакта) первый из этих коэффициентов равен 1/720, а при контакте между оболочками обычно h I. [c.30]

В 3.1 в декартовой системе координат рассмотрены контактные задачи Q, Q2 и Q3 для прямоугольника о вертикальном воздействии штампа без трения на одну из его граней, смежные грани находятся в условиях скользящей заделки. В задачах Q и Q2 противоположная грань соответственно лежит без трения на жестком основании или жестко защемлена, а штамп расположен симметрично. Эти задачи исследуются с помощью методов сведения парных рядов-уравне-ний к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов и асимптотическим методом больших Л. В задаче Q3 штамп расположен несимметрично и для исследования использован метод однородных решений. Произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-прямоугольник. Здесь также как и для задачи Сз обнаружена аналогичная немонотонная зависимость жесткости системы штамп-прямоугольник относительного расстояния боковой грани от края штампа, при этом немонотонность более ярко выражена при больших значениях коэффициента Пуассона. Также показано, что влияние боковой грани затухает обратно пропорционально величине этого расстояния для задачи Q и по экспоненциальному закону для задачи Q2. [c.15]

Среди приближенных методов решения задач математической физики особую роль играет теория возмуш,ений, позволяющая построить асимптотические разложения при малых и больших значениях тех или иных характерных параметров. Применению такого подхода к контактным задачам теории упругости для изотропной полосы и изотропного слоя был посвящен специальный параграф в монографии [7]. При этом в качестве малых и больших параметров принимались, как правило, относительные геометрические размеры штампа (отношение ширины штампа к ширине полосы (слоя) или обратная величина). Между тем, в случае анизотропного и, в частности, ортотропного материала появляется еще одна возможность. Обычно некоторые жесткости композитов, моделируемых анизотропными однородными средами, отличаются по порядку величины, и, следовательно, их отношения могут рассматриваться как малые параметры. В последние десятилетия был развит асимптотический метод, основанный на построении разложения по таким параметрам. Этот метод отражен, помимо статей [1, 3, 5], в монографиях [4] и [6]. Первое его применение к контактным задачам содержится в статье Л. И. Маневича и А. В. Павленко [5], где рассмотрено вдавливание в упругую ортотропную полосу жестких штампов при наличии сил трения. В этой работе было показано, что использование малого параметра, характеризующего отношение жесткостей ортотропной среды, позволяет свести смешанную краевую задачу плоской теории упругости к последовательно решаемым задачам теории потенциала. Статья С. Г. Коблика и Л. И. Маневича [3] посвящена контактной задаче для ортотропной полосы при наличии области контакта зон сцепления и скольжения. В этой сложной задаче предложенный метод оказался особенно эффективным бьши получены явные аналитические выражения для нормальных и касательных напряжений в обеих областях, а также для заранее неизвестной границы между этими областями. В работе Н. И. Воробьевой, [c.55]

Обратный переход от квазивариационного неравенства (18) к локальной постановке выполнен в работе [7] решение квазивариационного неравенства (18) называется обобщенным решением исходной контактной задачи с трением на границе. [c.494]

Экспериментальное изучение указанных зависимостей является сложной и трудоемкой задачей, которая решается в настоящее время многими исследователями в СССР и за рубежом. В работе Клота [71 ] определялись основные характеристики импульсного эхометода в контактном варианте для диапазона частот 0,5—5 Мгц. Сравнение амплитуд эхосигналов, наблюдаемых на экране трубки, производилось с помощью аттенюатора, позволяющего получить ослабление на 99 дб ступенями от 1 <36 с погрешностью не более 1 %. Автор установил, что в качестве контактной смазки лучшие результаты дает машинное масло. При использовании такой смазки многократное снятие и прижатие искательной головки к шлифованной поверхности металла дает разброс амплитуды эхосигнала, не превышающий 12%. При скользящем продвижении головки этот разброс не превышает 3%. По мере ухудшения чистоты обработки поверхности разброс значительно возрастает. Амплитуда эхосигнала от плоского отражателя, имеющего форму круга, для малых размеров отражателя оказывается пропорциональной квадрату радиуса отражателя, а для больших — пропорциональной первой степени этого радиуса. Амплитуда эхосигнала от малых плоских отражателей круглой формы без учета затухания ультразвуковых колебаний обратно пропорциональна квадрату расстояния до отражателя для отражателей цилиндрической формы — обратно пропорциональна расстоянию в степени 2 и для большего плоского отражателя впервой степени его. [c.112]

Ответ. Свойства веществ, рассматриваемых в задачах 5-9— 5-12, объясняются теорией выпрямления Мотта. В момент опубликования эта теория была весьма эффективна, однако в дальнейшем она обнаружила много противоречий с резу.яьтатами экспериментоп. Если основываться на теории Мотта, то при выпрямлении работа выхода должна играть решающую роль, однако в случае диода с точечным контактом, образованным в месте соединения тонкой проволоки с германием, независимо от материала проволоки (независимо от величины срт) обратный ток насыщения почти не изменяется. Для объяснения этого явления Бардиным была введена гипотеза о поверхностных уровнях, сущность которой заключается в предположении, что барьер в полупроводниковой области полностью экранирует контактное влияние металла, т. е. в учете энергетических состояний, которыми характеризуются электроны на поверхности полупроводника. В этом случае после ухода электронов, расположенных вблизи поверхности, на ней возникает положительный заряд (см. рис. 5-2-14). Когда плотность заряда на этом поверхностном уровне большая, не наблюдается ни изменения формы барьера в место контакта, ни изменения направления выпрями ления, ни обратного тока насыщения. [c.331]

ЛАМПОВЫЙ ПРИЕМНИК, устройство, предназначенное для приема радиосигналов, в котором детектирование, а аакже и усиление принятых сигналов до детектирования и после детектирования выполняются при помощи электронных ламп. Применение лампы дало сильный толчок развитию всех проблем, связанных с радиоприемом, и позволило решить след, основные задачи. 1) Поднять чувствительность Л. п. до пределов, требуемых практикой. Современные многоламповые приемники при напряженности поля сигналов порядка, 5—10 i.Y/м отдают на выходе мощность в несколько W, тогда как существовавшие до появления Л.п. приемники с кристаллическим (контактным) детектором при входном напряжении порядка 10 mV могли дать на выходе мощность порядка только долей nW. Предел чувствительности, к-рой могут обладать Л. п., кладут внутренние шумы ламп (эффект Шрот-та), обязанные нерегулярности эмиссии от нитей. Экспериментально установлено, что минимальныхм предельным напряжением, которое при наличии шумов еще можно усиливать при помощи ламп, является напряжение порядка 10" V. 2) Увеличить избирательность (см.) а) путем применения нескольких настроенных контуров, потери в которых компенсируются усилением, давае-мьш лампой, или же б) при помощи обратной связи (см.), нейтрализующей сопротивление в приемных контурах. При этом высокая избирательность в Л. п. может быть получена при одновременном хорошем пропускании всех необходимых составных частот сигнала. Электронная лампа потребовала однако коренного изменения всех существовавших методов конструирования приемников. В настоящее время в большинстве стран для всех целей приема строятся почти исключительно Л. п. [c.407]

Задача о взаимодействии единичного прямолинейного штампа и уп-ругой полуплоскости другим методом исследовалась в работе Л. М. Флитмана [106]. Подвергая заданные и искомые функции двойному преобразованию Лапласа, автор выводит для полубесконечного штампа конечное соотношение между изображениями искомого контактного напряжения н нормальных к границе перемещений точек среды, вытекающее нз граничных условий. Полученная зависимость представ--ляется в виде суммы двух аналитических исчезающих на. бесконечности функций, одна йз которых регулярна в верхней полуплоскости, а другая— в нижней. По теореме Лиувилля обе функции равны нулю. Это. дает возможность найти упомянутые изображения в явном виде. С помощью обратного преобразования искомые функции находятся в замкнутом виде. [c.317]

Между рассмотренным здесь подходом и подходом, связанным с применением преобразования Лапласа имеется формальная аналогия. Действительно, если в (3.9) заменить параметр преобразования k на ш, а прямое преобразование Лапласа (Д.38) вычислением коэффициентов Фурье (3.19), обратное преобразование Лапласа (Д.42) суммированием рядов (3.18) и положить (ж) = О, у (ж) = О, то от общей динамической контактной задачи пёрейдем к задаче- о гармоническом нагружении. Эти аналогии между задачами не исчерпываются, а другие аналогии, будут указываться там, где они имеют место и могут упростить решение поставленных задач. [c.71]

Для решения динамических контактных задач с односторонними, ограничениями для упругих тел с трещинами нами разработан специальный алгоритм типа Удзавы. Этот алгоритм состоит из двух частей решения соответствующих задач без односторонних ограничений и проектирование полученного решения на подпространство, в котором эти ограничения выполняются автоматически. Первая часть алгоритма, т. е. решение задачи без ограничений, включает в себя выполнение прямого и обратного преобразований Лапласа, или, в случае гармонического нагружения, вычисление коэффициентов Фурье и суммирование рядов Фурье, а также решение граничных интегральных уравнений в пространстве преобразований Лапласа или коэффициентов Фурье. Из-за сложности рассматриваемых здесь контактных, задач (эти задачи нелинейны) аналитически выполнить прямое и обратное преобразования Лапласа или вычислить коэффициенты Фурье не представляется возможным. Поэтому для этой цели применялись численные методы. Вопросы, возникающие при этом, обсуждаются в шестой главе. [c.130]

Выражение (10.8) дает возможность решить и обратную задачу на стадии проектирования контактной термопары пайти требуемую толщину теплоизолятора. Так, если задана допустимая статическая погрешность А ст. доп, известны условия эксплуатации и выбрап материал теплоизолятора, то его минимально возможную толщину определяют по соотношению [59] [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...