Локальные эффекты

Трехмерные тела, толстые пластины, оболочки и т. д. Локальные эффекты в окрестности концентраторов, краевые эффекты в слоистых материалах [c.75]

Герцем в рамках теории упругости решена фундаментальная контактная задача статики. Приняв допущение, что зависимость между местным упругим перемещением и контактным усилием при ударе имеет такой же вид, как в статике, пренебрегая силами инерции и считая тела абсолютно твердыми, он впервые раскрыл закономерности упругого удара. В противоположность классической теории теория Герца основана на предположении доминирующего значения локальных эффектов, возникающих в зоне касания соударяющихся тел. Однако она применима лишь, когда продолжительность удара значительно превышает время прохождения упругих волн в прямом и обратном направлениях через соударяющиеся тела. [c.7]

Принципиальная трудность здесь заключается в том, что на границах разнородных пористых тел скачкообразное изменение пористости приводит к скачкообразному изменению скорости и давления, т. е. теоретически к бесконечным их градиентам. Поэтому априори кажется проблематичным представление уравнений в дифференциальной форме локальные эффекты на границах представляются несоединимыми с гомогенной моделью. Эта задача была рассмотрена в [25]. [c.186]

В качестве важного приложения решения плоской задачи в тригонометрических рядах можно привести исследование локального эффекта Сен-Венана ( 1.3 и 3.2). [c.372]

Как правило динамические гасители используют для достижения локального эффекта понижения виброактивности объекта в местах крепления гасителей. Зачастую это может быть связано даже с ухудшением вибрационного состояния объекта в других, менее ответственных, местах. [c.326]

Таким образом, прикрепление динамических гасителей в точках приложения вибрационного возмущения подавляет его действие на систему. Прикрепление вне этих точек дает локальный эффект успокоения точек крепления гасителей и связанных с ними элементов. В тех случаях, когда вибрационная нагрузка существенно распределена по системе, например при ее установке на вибрирующем основании, метод динамического гашения позволяет достичь лишь локальных эффектов. [c.351]

В уравнении (6.2.9), удовлетворяясь рассмотрением только локальных эффектов, ограничимся учетом лишь написанных членов второй степени это значит, что поверхность S аппроксимируется в области ее касания с плоскостью 2 = 0 эллиптическим параболоидом. Теперь краевое условие (6.2.6) записывается в виде [c.311]

По поверхности контакта действует нормальное давление с интенсивностью р х,у), тогда как касательные напряжения на ней считаем отсутствующими. Далее предполагается, что при рассмотрении локальных эффектов в окрестности контакта можно заменить соприкасающиеся тела двумя упругими полупространствами, прижатыми друг другу по площадке Q, расположенной в разделяющей полупространства плоскости П — касательной плоскости поверхностей 5ь в точке О. На этой плоскости Z =0, Z2 = 0. Как и в п. 6.5, площадка соприкасания определяется областью внутри эллипса [c.330]

Геометрически нелинейные варианты теории многослойных анизотропных оболочек с учетом локальных эффектов построены в гл. 8 и 9. Порядок разрешающих уравнений при этом зависит от числа слоев, что позволяет проследить сложный характер распределения поперечных касательных напряжений по толщине пакета и тем самым существенно уточнить напряженно-деформированное состояние многослойных армированных оболочек. [c.5]

Механический смысл формул (8.24) достаточно подробно обсуждался в гл. 2, поэтому здесь обратим внимание лишь на одно обстоятельство. Наличие в оболочечной системе дополнительных степеней свободы, отвечающих неоднородному распределению поперечных касательных напряжений (8.9), формально противоречит принятой в гл. 2 единой кинематической гипотезе для всего пакета. Здесь же при учете локальных эффектов обе системы кинематических и статических гипотез (8.8), [c.172]

Таким образом, простейший нелинейный вариант теории многослойных анизотропных оболочек с учетом локальных эффектов построен. Уравнения равновесия (8.23), граничные условия (8.31), соотношения упругости (8.13), (8.29) и деформационные соотношения (8.10), (8.11) полностью разрешают поставленную задачу. [c.173]

Из этого уравнения следует, что в условиях протекания коррозионных реакций истинные кривее Тафеля нельзя построить до тех пор, пока плотность внешнего поляризующего тока не станет на несколько порядков выше плотности катодного коррозионного тока и Плотности тока локальных эффектов. Это связано с тем, что отклонение от прямой Тафеля происходит при значительно больших величинах поляризующего внешнего тока, чем в случае некорродирующих электродов. [c.84]

Если исследуется очень чистый материал, для которого не свойственны локальные эффекты, то внешний ток не прикладывается и используются обескислороженные растворы, тцк что jb качестве катодной реакции может рассматриваться только выделение водорода. Тогда [c.84]

Армирующие волокна имеют прямоугольное поперечное сечение и находятся в условиях идеального контакта со связующим. Вектор напряжений на поверхностях раздела фаз гетерогенной сплошной среды непрерывен при переходе через них. Локальными эффектами напряженно-деформированного состояния вблизи таких поверхностей пренебрегаем. [c.28]

От указанных недостатков свободен структурный подход к установлению критериев прочности композитных материалов. Это направление в механике композитных материалов, представленное работами [50, 124, 146, 168, 172, 181, 192, 195, 199, 241, 255, 267, 278, 281, 310, 343 и др.], базируется на изучении истинных напряжений элементов субструктуры, для каждого из которых принимается тот или иной критерий прочности. Истинные напряжения восстанавливаются после определения средних (по объему представительного элемента) характеристик напряженно-деформированного состояния при помощи уравнений используемой структурной модели композитного материала. Таким путем удается вычислить разрушающие интенсивности внешних нагрузок всех элементов композита и наименьшую из них естественно принять в качестве нагрузки его начального разрушения. Этот подход позволяет выявить эффективность работы связующего и армирующих элементов, указать рациональные по прочности параметры армирования и открывает пути к управлению прочностными свойствами композитных материалов. В то же время необходимо отметить оценочный характер получаемых при этом результатов, поскольку их установление базируется на анализе локальных характеристик напряженно-деформированного состояния компонентов композита, определяемых лишь приближенно. Точность определения этих характеристик из средних по представительному объему величин ограничена, с одной стороны, точностью уравнений используемой структурной модели армированного слоя, само установление которых неизбежно связано с пренебрежением рядом локальных эффектов, и с другой — наличием неучитываемых технологических дефектов — неполной адгезии, отклонений в регулярности сети волокон и т.д., также неизбежно возникающих в процессе изготовления реального композитного материала и играющих роль концентраторов напряжений. [c.36]

Структурный подход [1, 2, 23, 24, 28, 35, 37, 38, 57, 64 101, 102, 107, 114-117, 174, 198, 223, 243, 244, 252] позволяет избежать указанного недостатка. Он дает возможность выразить компоненты тензоров упругости и температурной жесткости через механические характеристики элементов композиции, структуру армирования и другие макроскопические параметры. Кроме того, при структурном подходе после решения соответствующей краевой задачи и определения напряженно-деформированного состояния конструкции можно Получить и напряжения в элементах композиции. Указанные обстоятельства позволяют перейти к рассмотрению локальных эффектов в связующем и арматуре, на границе связующего и армирующих элементов, определять характер разрушения и решать вопросы рационального проектирования конструкций из композитных материалов. [c.13]

Как указано в работе [33], тепло пластической деформации распределяется относительно равномерно по сечению полосы, повышая ее среднюю температуру на 5—30 °С и оказывая при этом незначительное влияние на температуру поверхности. Однако авторы работы [149] обнаружили наличие сильного деформационного разогрева промежуточного слоя, свидетельствующее о неоднородности распределения интенсивности деформации по толщине, характеризующееся тем, что максимум интенсивности деформации смещается в область промежуточного слоя. Такая разница в оценке, очевидно, связана с тем, что в первом случае вели прокатку сравнительно тонких полос толщиной до 2,5 мм и эффект локального изменения температуры использованными средствами зафиксировать не удалось. Тепло трения вызывает локальный эффект и поэтому очень сильно изменяет температуру поверхности, не оказывая влияния на температуру центральных слоев. [c.163]

Вместе с тем следует рассчитывать экономический эффект от стандартизации сырья, материалов, комплектующих готовых изделий, оснастки, технологических процессов, а также локальный эффект на различных этапах создания и применения продукции. Однако обоснование суждение об экономической целесообразности стандартизации в случае противоречивой ситуации, когда эффект образуется в одной сфере и отсутствует в другой или когда характер последствий стандартизации недостаточно ясен, выносится только на основании определения [c.57]

Большое количество задач теории упругости решается с использованием принципа локальности эффекта самоуравновешенных внешних нагрузок—принципа Сен-Венана. Согласно этому принципу, если в какой-либо малой части тела приложена уравновешенная система сил, то она. вызывает в теле напряжения, очень быстро убывающие по мере удаления от этой части (экспоненциальный характер затухания напряжений). [c.6]

Практическая допустимость такого решения определена принципом Сен-Венана (локальный эффект самоуравновешенной системы сил). [c.58]

Большое значение при решении многих задач в теории упругости имеет принцип локальности эффекта самоурав- [c.9]

Этот метод решения Зеевальд применил к случаю балки, нагруженной сосредоточенной силой Р (рис. 67). Он показал, что напряжение Ох можно разбить на две части одну из них можно вычислить по элементарной балочной формуле, другая характеризует локальный эффект вблизи точки приложения силы. Эту последнюю часть напряжения, обозначаемую через Ох, можно представить в форме р (Р/с), где р — численный множитель, зависящий от положения точки, в которой определяется местное напряжение. Значения этого множителя даны на рис. 70. Две другие компоненты напряжения и такх<е можно представить в форме р (Я/с). Соответствующие значения р даются на рис. 71 и 72. Из них можно видеть, что местные напряжения весьма быстро падают с увеличением расстояния от точки приложения нагрузки, и на расстоянии, равном высоте балки, ими обычно можно пренебречь. Используя значения множителя р при а = 0, можно найти местные напряжения в пяти точках поперечного сечения AD при данной нагрузке (рис. 67) но приводимой [c.131]

Согласно (98) можем записать- Аф /Ь = kArlaR T, где коэффициент k < 1 характеризует влияние усреднения локального эффекта по поверхности, т. е. переход к нелокальным величинам, тогда измеряемая плотность тока выразится [c.65]

Хюбер и Примас определили, что для наконечников, изготовленных из чистого тщательно отожженного железа. В s л 11,5 кгс. В работе приведена зависимость нормализованной квадратичной неоднородности 2 от величины поля В для полюсов различной конфигурации, изготовленных из железа. При увеличении поля выше критического наблюдается резкий рост i>2, причем скорость роста в сильной степени определяется формой полюсов, в связи с чем осложняется создание электромагнитов с полями выше критических В, Хюбер и Примас [49] сделали попытку объяснить эти результаты возникновением на краях полюсов локальных эффектов насыщения в больших полях, когда относительная проницаемость становится малой (табл. 1) и нарушается условие ортогональности силовых линий по отношению к поверхности наконечников (постановка задачи в таком виде была сделана еще Вейсом [51], а пути ее решения были намечены в работах [21, 22]). Отри- [c.223]

Ph . 9.13. Локальность эффекта самоуравновешенной системы сил, приложенной к торцу призмы а призма, загруженная на торцах неравномерно распределенной нагрузкой, статическим эквивалентом которой является сила Р (Ш = 0) б) первое слагаемое состояния призмы,-изображенной на рио. а) (в этом слагаемом статический эквивалент нагрузки на торце такой же, как и в случае, показанном на рио. а) в второе слагаемое состояния призмы, изображенной иа рис. а) (в этом слагаемом к торцам приложена еамоуравновешеиная система сил) / — область, в которой в состояниях а) и б) напряжения в соответствующих точках и площадках практически одинаковы 3 — облаать, в которой в состоянии [c.649]

Рис. 9.14. Порядок размеров площадки на торце тонкостенного стержня, которую еще можно считать локальной в формулировке принципа Сен-Венана или принципа локальности эффекта самоуравновешенной системы сил, приложенной к локальной площадке.

Подстановка выражений (7-25) о уравнения пограничного слоя. для осре.дненного движения приводит к обыкновенному. дифферен-пмльному уравнению с решениями, удовлетворяющими условиям постоянства потока количества движения только при о х—хо)Ч-и ио х—Хо) /2 [это строго выполняется при (Н1—н)<СЦ1]. В авто-.модельном слое этой категории структура турбулентной вязкости и распределение средней скорости развивается самопроизвольно на значительном расстоянии вверх по течению члены в уравнениях движения и энергии, выражающие конвективный перенос осреднен-ным движением соответствующих свойств, имеют тот же порядок величины, что и члены, выражающие локальные эффекты, такие как градиент касательного напряжения или величина порождения энергии турбулентных пульсаций. [c.192]

Формулы (8.Ю), (8.11) определяют деформационные соотношения простейшего нелинейного варианта теорнн тонкостенных оболочек в квадратичном приближении при малых удлинениях и сдвигах с учетом локальных эффектов. [c.167]

Таким образом, задача определения осесимметричного на-пряженно дефор1№рованного состояния многослойных анизотропных оболочек вращения с учетом локальных эффектов сведена к рещению нелинейной краевой задачи (8.37),. (8.39), соотношениям (8.40), (8.42) - (8.44), (8.47) и системе линейных алгебраических уравнениий (8.45), (8.46). [c.179]

Соотношениями (8.54) - (8.58) можно завершить построение теории многослойных анизотрош1ых оболочек на основе гипотезы ломаной линии. Приведенных вьшле соображений достаточно, чтобы приступить к разработке процедуры ANSG, с помощью которой определяется напряженно-деформированное состояние многослойных анизотропных оболочек с учетом локальных эффектов. [c.183]

Вместе с тем расчет радиальных шин с малослойным металлокордным брекером показал, что кинематическая гипотеза типа Тимошенко может приводить, в отдельных случаях, к погрешностям, искажающим картину напряженно-деформированного состояния шины в зоне окончания брекера. Принятые недавно попытки уточнения расчетной схемы радиальной шины объясняются именно этим обстоятельством. Наиболее простой путь, частично устраняющий отмеченные недостатки, связан с привлечением для всего пакета в целом обобщенной кинематической гипотезы Тимошенко [11.11], что позволило проследить нелинейный характер распределения напряжений и деформаций по толщине радиальной шины. Расчет шины на основе теории многослойных оболочек с учетом локальных эффектов выполнен в работах [ II. 13. 11.14 и 11.22,11.28]. [c.235]

Следует подчеркнуть, что далеко не все ив известных экспериментальных методов пригодны для изучения явления концентрации, характеризующегоси ирко выраженным локальным эффектом и значительными градиентами изменения напряжений н дефор- [c.15]

Расстояние между армирующими элементами достаточно велико по сравнению с их поперечными размерами и в то же время достаточно мало по сравнению с рассматриваемыл элементом оболочки, поэтому локальными эффектами вблизи волокон и нерегулярностью деформации между двумя смежными волокнами будем пренебрегать. [c.14]

На рис. П.1 представлен образец из симметричного слоистого композита. Пусть образец имеет неограниченную длину, ширину 2Ь и толщину 2Л, а каждый слой композита — одинаковую толщину 2t. Пусть образец подвергается постоянной осевой деформации е . Тогда, если пренебречь локальными эффектами на удаленных концах образца, решение для перемещений и, v и w слоистого компози- [c.127]

В сборнике представлены работы, обобщающие результаты исследований, выполненных в лаборатории пластических деформаций Института машиноведения. Они посвящены созданию методов расчета пластического формообразования металлов, основанных на математической теории пластичности. При помощи этих методов определяются условия возникновения локальных эффектов, создающих затруднения при осуществлении производственных процессов пластического формообразования. К таким явлениям относится, в частности, образование полос скольжения на тонкостенных деталях сложной формы. В этом случае процесс пластической деформации протекает неустойчиво. Вопросы, связанные с определением устойчивости пластического формообразования, рассмотрены в статьях А. Д. Томленова и В. Д. Головлева. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...