Плоской деформация условие

Для сохранения единой расчетной схемы численного решения указанных задач а) и б) в случае плоской деформации условие несжимаемости материала не используется, а применяется значение коэффициента Пуассона V = 0,46. [c.222]

При плоской деформации условие несжимаемости ex+e = 0 записывается с учетом (2.55) в виде [c.59]

Строгое обоснование условия пластичности для произвольного деформированного состояния было дано Р. Мизесом (1913 г.) в работе [59]. В дальнейшем это условие получило экспериментальное подтверждение и используется в современной теории пластичности. В частном случае плоской деформации условие пластичности Мизеса переходит в условие пластичности Сен-Венана. В этой же работе Р. Мизесом была получена система уравнений, описывающая пространственное течение пластической среды. Однако, в отличие от уравнений Сен-Венана-Леви, в этих уравнениях связь компонент напряжения с компонентами скоростей деформации была записана в форме соотношений гидродинамики, в которых коэффициент пропорциональности (аналог коэффициента вязкости в гидродинамике) определялся из условия пластичности. [c.10]

И тогда в случае плоской деформации условия (17.17 ), (17.17") тождественно совпадут. [c.223]

Отсюда следует для плоской деформации условие текучести в виде [c.589]

При формулировке условия текучести принимается, что оно не зависит от гидростатического давления и определяется в пространстве главных напряжений невогнутой поверхностью. В данном случае это будет поверхность шестигранной призмы, грани которой параллельны гидростатической оси O l = 0 2 = о з. Пределы текучести, входящие в условие пластичности, рассматриваются как функции направляющих косинусов главных осей напряжения относительно главных осей анизотропии. Например, в случае-плоской деформации условие текучести имеет вид [c.110]

Для того чтобы выражения (28.2) давали действительные решения задач теории упругости, они должны удовлетворять не только уравнениям равновесия, но и уравнениям совместности для напряжений. Это условие выражается в двух формах в зависимости от того, рассматривается ли плоская деформация или плоское напряженное состояние. Для плоской деформации условие сводится к следующему [c.79]

В случае плоской деформации условие пластичности имеет вид (1.150) и уравнения (1.202) в полярной [c.55]

В случае плоской деформации условия текучести не будут нарушены, если [c.301]

С целью обоснования изложенных выше представлений был проведен с помощью МКЭ численный анализ деформирования стыкового сварного соединения при статическом монотонном и импульсном нагружениях в условиях плоской деформации [134]. [c.45]

Расчет траекторий трещин и КИН для стыкового и таврового сварных соединений проводился при условии плоской деформации, а для штуцерного соединения штуцеры 1,2 (см. табл. 5.1) — в осесимметричной постановке. [c.318]

После разрушения при помощи пластилиновых слепков определялась траектория развития трещины посередине ширины образца. Такие замеры были произведены с целью более корректного сопоставления экспериментальных данных с расчетными, так как расчеты по определению ОСН, КИН и траектории трещины проводили в двумерной постановке (условие плоской деформации), при которой не учитываются концевые эффекты и, следовательно, наиболее правильно отражаются процессы, происходящие в срединной части образца. [c.323]

Условия неустойчивого распространения небольших расслоений (L < 0,5 , где i — толщина стенки конструкции, а высота раскрытия расслоения 5 = 0,5-2,0 мм) в [25] анализировали на основе решения плоской задачи теории упругости (плоская деформация) для пластин с внешними границами, свободными от нагрузок. Расчеты проводили методом конечных элементов для пластин, имеющих изолированное расслоение в виде прямоугольной щели, а также несколько водородных расслоений, расположенных на разных уровнях по высоте п.та-стины. Изолированными считали не взаимодействующие друг с другом водородные расслоения, расстояние между которыми в плане составляло более 2-12 мм в зависимости от длины расслоения L (табл. 12) при высоте сечения более (0,8-1,0)1.. [c.127]

Дифференциальные уравнения равновесия и граничные условия имеют тот же вид (7.7), (7.10), что и в случае плоской деформации. Уравнения неразрывности деформаций (6.29) принимают вид [c.133]

Пусть труба находится в условиях плоской деформации. Тогда, согласно (7.66), (7.70), имеем du I + [c.168]

Когда напряжение и деформации на фронте трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения. Это критическое состояние при разрушении по типу I в условиях плоской деформации определяется значением Ki=K, . [c.293]

С позиции неравновесной динамики это условие характеризует достижение критической точки, параметры которой характеризуют бифуркационную неустойчивость трещины при ее росте в условиях плоской деформации. [c.294]

Выявленные закономерности проявления неустойчивости усталостной трещины при циклическом нагружении, как и наиболее информативном виде нагружения, для установления отклика системы на внешнее воздействие позволяют выделить пороговое значение К, в точках неустойчивости трещины отрыва в условиях плоской деформации. 1 Указатель динамической структуры п сохраняет свое значение во всей области реализации отрыва по типу I, поэтому между пороговыми значениями К, , и п с учетом (4.39) существует зависимость [c.309]

Левый луч, обозначенный Кю, характеризует нижнюю границу (т=1), а крайний правый Kj - верхнюю границу (т оо) реализации разрушения по механизму отрыва (тип I) в условиях плоской деформации. В диапазоне измене- [c.310]

При разрушении в условиях плоской деформации в соответствии с функцией плотности энергии деформации W значение в точке неравновесного [c.341]

Критерий S(. в условиях плоской деформации связан с критическим коэффициентом интенсивности напряжений К, соотношением [c.342]

В линейной механике разрушения хорошо известен феномен скачкообразного роста трещины, сопровождающегося звуком (в виде щелчков). Число скачков трещины определяется сохранением условий плоской деформации на фронте трещины, когда скачки ограниченных предельным для плоской деформации размером 1 =2-Эксперименты показывают, что суммарное число скачков трещины m при субкритическом росте трещины определяется суммар- [c.343]

Рассмотрим теперь постановку плоских задач в напряжениях. Для определенности рассмотрим случай плоской деформации случай обобщенного плоского напряженного состояния исследуется совершенно аналогично. Соответствующая краевая задача содержит уравнения равновесия (2.67), граничные условия (2.70) и условия сов.местности Сен-Венана (2.61), которые с учетом выражения для [c.59]

Таким образом, зону предразрушения на верхней границе роста трещины по механизму отрыва в условиях плоской деформации при К = К с можно охарактеризовать двумя параметрами масштаба [c.133]

Предельное значение / обозначено /и (аналогично Kj ) по той причине, что выражение (8.6) записано для условий плоской деформации. При плоском напряженном состоянии О, и оно [c.59]

Напряженно-деформированное состояние в моделях из низкомодульных материалов создается под действием собственного веса модели. На таких моделях решаются задачи плоского напряженного состояния и плоской деформации. Условия подобия выбираются по формулам (19), (28) — (33). Если при моделировании заданной глубины зяложения выработки нельзя изготовить модель необходимой высоты, то имитацию соответствующей [c.15]

В случае плоской деформации условия совместности в прпрагценпях деформаций сводятся к одному уравнению [c.89]

Ф. Макклинток [121] рассматривал рост цилиндрических пор в условиях обобщенной плоской деформации. Вдоль образующих пор действует напряжение Оа, в плоскости, перпендикулярной оси 2, действуют напряжения Охх = Оуу = агг- Макклинток предполагает, что, когда отношение радиуса поры к расстоянию между ними увеличится в достаточной степени, например в Fa раз, поры начнут взаимодействовать друг с другом и последует вязкое разрушение. При указанном допущении степень повреждаемости материала можно выразить через отношение приращения радиуса поры Ru к расстоянию между порами 1п,-так что разрушение произойдет при повреждении Лп=1. Приращение повреждения составит [c.114]

Для ответа на поставленные вопросы, а также с целью анализа применимости Г -интеграла к описанию субкритического роста трещины при монотонном нагружении нами были проведены следующие численные расчеты [130, 133]. Решалась с помощью МКЭ упругопластическая задача о развитии трещины в условиях плоской деформации. Размеры образца с центральной трещиной (рис. 4.24, в) и меха-нические свойства материала, соответствующие стали 15Х2МФА при 7 = 20°С, используемые при расчете 5 = 400 мм 2Я = 200 мм 21о=ЮО мм Е = 2Х Х10= МПа ц = 0,3 /ie=162 Н/мм. Диаграмма деформирования материала описывалась зависимостью ст, = 520 + + 596(sf) °МПа. Предполагалось, что элементарный акт продвижения трещины происходит прц выполнении критерия ло- кального разрушения у ее вершины, сфор- [c.256]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

При диагностировании технического состояния длтгель-но проработавших аппаратов предлагается механические характеристики металла конструктивных элементов annaipara определять на специальных образцах несложной формы. Для реализации плоской деформации испытания проводятся на широких образцах с соотношением сторон поперечного сечения b/h > 5. Соосность приложения нагрузки Р при растяжении достигается специальным приспособлением шарнирного типа. Методика предусматривает испытания двух типов образцов гладких и с надрезом (трещиной) (рис. 5.4). Обязательным условием является равенство толщины образцов и толщины стенки аппарата h. Остальные размеры указаны на рис. 5.4. [c.286]

Исследования отклика системы на скорость движения усталостной трещины открыли возможность резкого повышения информативности опытов по механическим испытаниям при учете критических точек [3]. Процессу разрушения, как и другим неравновесным процессам, свойственны стадийность и многомасштабность. При циклическом нагружении легче всего изучать особенности разрушения на различных масштабных уровнях [32-35]. Путь к этому открыла линейная механика разрушения, так как позволила описать локальное (у края трещины) напряженное деформированное состояние. При матическом на1ружении образца с предварительно созданной трещиной трудно обеспечить ус]ювия плоской деформации на фронте трепщны. Напомним, что условия плоской деформации предполагают образование у края трещины зоны пластической деформации, пренебрежительно малой по сравнению с длиной трещины. Для этого требуется испытать крупно1абаритные образцы при пониженной температуре (в случае пластичных материалов). [c.300]

Макроуровень. Неустойчивость разрушения на этом уровне при отрыве в условиях плоской деформации контролируется максимальным размером зоны пластической деформации, являютцимся инвариантом к внешним условиям и зависящим только от предела текучести материала (стт) [23] [c.342]

Поятому условие постоянства толщины, используемое при выводе формулы (8.6), в плоском напряженном состоянии не соблюдается. Кроме того, при плоской деформации обычно отсутствует докри-тический рост трещины, который концепцией /-интеграла не допускается во избежагши разгрузки из пластической области. [c.59]

I lit. 13.18. Пластическая зона у вершины трещины при маломасштабном течеапп в условиях плоской деформации. [c.93]

Метод скачка основан на испытании образца с централь пой или боковой трещиной на растяя1ение или изгиб с записью диаграммы нагрузка — смещение , причем смещение У определяется на малой базе между противолежащими берегами трещины. Замечено, что для многих материалов диаграмма нагрузка — смещение имеет скачок — резкий прирост смещения без роста или даже при спаде нагрузки (диаграмма //). Этот скачок обычно сопровождается треском ) и образованием участка прямого излома в виде треугольника в центре толщины, непосредственно у вершины исходной усталостной трещины. Образование прямого участка излома, судя по его форме, происходит в условиях плоской деформации, что дает право принять нагрузку, соответствующую его образованию, для определения напряжения при подсчете значения Ki . [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...