Контактный угол

Эти соотношения полезны при анализе графиков численного решения. Они позволяют при известных г, г, Сд найти V, если задан угол Ф (контактный угол 6 ), или наоборот. В частности, линия FH [c.122]

Содержание примесей, % Характеристика контактной зоны формы Контактный угол [c.107]

Через контактный угол пузырька V. отсчитываемый от обнаженной поверхности стенки к границе пузырька, величину работы Асг получим [c.37]

Примечательно, что одиночные капли могут сосуществовать с однородной пленкой, формируя при этом конечный контактный угол. При этом для каждой траектории равновесный угол [c.43]

Из анализа рис. 1.71 и 1.72, а также непосредственно из уравнения (1.169) следует, что каждому равновесному состоянию жидкости в любом сосуде отвечает другое состояние, получающееся зеркальным отражением всей системы относительно плоскости г = О с одновременной заменой жидкости на газ и обратно и углов смачивания на дополнительные дол. Если вместо краевого угла 0 ввести контактный угол 0., который отсчитывается в ту фазу, которая в данной задаче может рассматриваться сплошной (по отношению к другой — дискретной ), то различие в решениях задачи для исходной и отраженной систем исчезает. [c.82]

Как видно из рис. 1.74, максимальные участки устойчивости для положительных перегрузок простираются до значения [5 =п. Применительно к каплям или пузырькам (см. рис. 1.71,а) это означает, что в точках пересечения интегральных линий рис. 1.74 со штриховой линией I контактный угол [c.82]

Потере устойчивости жидкости, подвешенной внутри цилиндрического контейнера, отвечает дуга FH на рис. 1.77. Вдоль линии OJF контактный угол 0 = О, так что устойчивым осесимметричным состояниям жидкости, подвешенной в цилиндре [c.85]

Контактный угол О при затекании, высота h подъема припоя и время t заполнения зазора припоем ПОСв [c.271]

Недавно было показано отсутствие заметного влияния остаточных напряжений в твердой свинцовистой латуни (70 30) на двугранный угол между свинцом и твердой фазой, а также на контактный угол при смачивании ее ртутью и слабую зависимость напряжения разрушения при покрытии латуни легированной жидкой ртутью с разной поверхностной энергией [301]. Следовательно, такой решающий фактор охрупчивания под влиянием жидкой фазы, как напряженное состояние, оказывается практически не чувствительным к изменению поверхностной энергии Ожг и не влияет на межфазную поверхностную энергию Отж- Заметное влияние на растекание жидкой фазы по латуни и на разрушающее напряжение оказывает растворимость цинка латуни в жидкой фазе. [c.85]

При этом гидрофильными телами называются тела, имеющие контактный угол смачивания, меньший 90 , а гидрофобными — имеющие угол, больший 90°. [c.105]

Рис. 3. Смачиваемость поверхности и контактный угол соприкосновения.

Таким образом, на этом участке контактный угол в зависимости от Р изменяется более интенсивно. [c.152]

Тогда контактный угол при пластических деформациях вкладыша б зоне контакта [c.155]

На рис. 2.32 сплошные кривые представляют собой гидростатически равновесные формы межфазной поверхности для задач типа II. Линии QAB, ODB, ВС, О определяют границы максимальных участков устойчивости равновесных поверхностей раздела в гидростатических системах для разного типа задач. Линия ODB соответствует предельным формам свисающих капель (или сидящих пузырьков) на плоской поверхности при разных значениях контактного угла 0, (для капель — краевого угла 9). Ниже этой линии, ограниченной справа границей ВС, находится область устойчивых (в малом) двухфазных систем этого типа (на линии ВС контактный угол равен нулю). Линия ОАВС соответствует предельным формам капель и пузырьков на срезе капилляра (см. рис. 2.21, а). Линия FH соответствует предельным формам границы раздела в перевернутых цилиндрических контейнерах для различных контактных углов (точка F — угол О (или п), точка Н — угол п/2). Вдоль линии OJFконтактный угол 0, = 0. Таким образом, устойчивым осесимметричным состояниям жидкости, подвешенной в цилиндре ( перевернутый контейнер , рис. 2.20, б), соответствуют интегральные линии, оканчивающиеся внутри области OЯFJO( м. рис. 2.32). Равновесные линии, оканчивающиеся внутри области OGFDKO (см. рис. 2.32), отвечают устойчивым состояниям жидкой капли, подвешенной на цилиндрическом стержне (или газового пузырька снаружи цилиндра, целиком погруженного в жидкость) — см. рис. 2.21, б. [c.117]

Кривые рис. 2.32 позволяют, таким образом, получать информацию для различных конкретных задач. Например, по известным значениям радиуса перевернутого контейнера и контактного угла 0, можно найти форму свободной поверхности жидкости в контейнере контактный угол и объем позволяют найти форму поверхности капли или пузырька на твердой поверхности и т. д. Конечно, практически наибольший интерес представляют именно предельные случаи, определяемые кривыми ОАВС, ODB , OJFHO,OGFDKO и разобранные выше в пунктах а , б , в . [c.121]

Г и д р о ф о б н ы м и телами называются тела, имеющие контактный угол смачивания, 0 более 90°, а гидрофильными — тела, имеющие контактный угол смачивагшя от нуля до 90°. [c.40]

Смачиваемость — это адгезия жидкости на поверхности твердого тела, т. е. образование малого контакткого угла (<90°) между поверхностью жидкости и поверхностью твердого тела. В случае полного смачивания этот контактный угол равен 0°. [c.156]

Образец с припоем помещали в специальную установку, обеспечивающую нагрев, освещение и горизонтальное положение образца. Образец размером 40 X 40 X 3 из меди Ml был фрезерован по краям и правлен на прессе. В центре образца по стороне 40 X 40 снизу сверлили глухое отверстие для горячего спая термопары. Поверхность образца обрабатывали наждачным полотном (№ 280 перпендикулярно к направлению съемки), травлением (в 10%-ном водном растворе персульфата аммония) и полировкой. Перед загрузкой в печь поверхность образца обезжиривали и на нее помещали припой в виде компактного куска, объемом 64 и 300—400 мм флюса. При загрузке в печь образец укладывали на подложку из нержавеющей стали, расположенную на уровне съемки и нагретую до температуры пайки. Температуру образца замеряли хромель — алюмелевой термопарой. При температуре несколько ниже температуры начала плавления припоя включали кинокамеру и на секундомере фиксировали начало съемки. Контактный угол смачивания и линейный размер капли в процессе растекания определяли при проектировании кинопленки на экран (X 6). По времени, фиксированном на секундомере, и записи температуры определяли температуру в контакте медной пластины и припоя в различные моменты его растекания. Для исследования были выбраны три припоя РЬ (С-000), практически не взаимодействующий с медью и цинком, вытесняемым из реактивных флюсов So (ОВЧ-000)— способное к химическому взаимодействию с медью и контактно-реактивному плавлению с цинком припой П0С61 эвтектического состава (61% Sn, РЪ — остальное, Гпл = 183° С), слабее взаимодействующий с медью, чем олово. [c.81]

Температура начала смачивания меди припоями олова и П0С61 и начала их растекания зависела от применяемого флюса и температуры печи. Температура начала смачивания этими припоями с флюсом Прима II при нагреве печи на 70° С выше температуры плавления была несколько выше температуры их автономного плавления припой П0С61 смачивал медную пластину при 229° С, а олово — при 234° С (см. таблицу). В первые секунды после расплавления припоев и смачивания ими медной пластины растекания не происходило контактный угол смачивания капли припоя сначала даже несколько возрастал до значения 0а лишь спустя некоторое время происходило уменьшение контактного угла смачивания и растекание припоя (рис. 1 и 2). [c.82]

В данной работе было обнаружено явление повышения контактного угла смачивания Sn и РЬ после затвердевания, что, возможно, связано с переходом припоя из жидкого в твердое состояние. Заметное влияние иа кинетику смачивания и растекания припоев ПОС61, Sn и РЬ по меди оказывает шероховатость поверхности. При грубой обработке наждачным полотном поверхности меди, скорость уменьшения фиксируемого контактного угла смачивания меньше, чем на поверхности, подвергнутой травлению, несколько меньше и контактный угол и площадь растекания. На грубо обработанной поверхности вдоль рисок происходит интенсивное растекание легкоплавкой эвтектики Sn—РЬ—Zn—Си (блестящей каймы), что, вероятно, связано с капиллярным эффектом. Такое растекание уместно назвать капиллярным. Контактный наблюдаемый угол при капиллярном растекании П0С61 по меди больше, чем при растекании этого припоя на относительно ровной (травленой) поверхности. Смачивание и растекание припоя П0С61 по меди с флюсом Прима III происходит медленнее и с большим контактным углом по полированной поверхности, чем по травленой или грубо зачищенной. [c.84]

Материал облицовки Содержание, об. % Коэффициент тепловой аккумуляции, ккал/м2-°С-ч /2 Средняя скорость заполнения формы, см/с Контактный угол смачива ния, град [c.79]

Величина До существенно снижается при загрязнениях стенок сосуда или покрытии их жирной пленкой. Вскипание или кавитация обычно и начинается на загрязненных участках, которые не смачиваются данной жидкостью. Для несма-чиваемой твердой стенки контактный угол пузырька равняется нулю, что соответствует совершенно плоскому пузырьку. Работа отрыва жидкости в этом случае также равна нулю, как это следует из формулы (2-29). Таким образом, для обеспечения прочной адгезии жидкости к стенкам сосуда и тем самым более значительной степени перегрева жидкости необходимо тщательным образом удалить все загрязнения . [c.37]

Понятно, что введение контактного угла возможно не для всех изотерм расклинивающего давления, а только для 5-образных изотерм /г(П). Только в этом случае интеграл в формулах (2.10) и (2.12) может стать отрицательным, а косинус соответствующего угла - меньшим или равным единицы. Если же формально введенный косинус становится большим единицы, контактный угол теряет смысл (Дерягин и Чураев, 1984). Мы, однако, и в этом случае оставляем в уравнении (2.11) те же обозначения, подразумевая, что "косинус может быть как больше, так и меньше единицы. [c.49]

Зорин с соавторами, 1983, методом интерферометрии (Зорин, 1977) выполнил детальный экспериментальный анализ явления формирования ламеллы. Авторами исследовались ламеллы, вытягиваемые из водных растворов додецилсульфата натрия (SDS) с добавками поваренной соли (Na l). Использовался капилляр радиуса R = 120 мкм, просверленный в мелкопористом фильтре, поэтому предполагалось, что контактный угол [c.55]

В рассмотренной модели как контактный угол 2бо, так и натяжение ламеллы, обе величины считались постоянными. Нужно, однако, помнить, что эти параметры также зависят от капиллярного давления (Kral hevsky и др., 1995). Пример процесса, где такая зависимость существенна, будет разобран в гл. 6. [c.56]

При изучении кинетики процессов изотермического и неизотермического растекания и затекания припоев в зазор методом киносъемки на примере меди п легкоплавких припоев при флюсовании было установлено [3, 22], что в условиях иеизотермического контакта паяемого металла и химически активно взаимодействующего с ним припоя последний после расплавления смачивает паяемую поверхность лишь спустя некоторое время и начинает растекаться по поверхности паяемого образца в процессе дальнейшего нагрева. Контактный угол смачнваиия 0 при этом резко снижается. При нагреве образца до температуры пайки и последующем охлаждении краевой угол смачивания остается постоянным, а перед затвердеванием припоя может несколько возрастать (рис. 13). При растекании припо.я, активно взаимодействующего с паяемым металлом наблюдается образование ореола из компонентов припоя и вытесненного из флюса металла, а непосредственно перед фронтом при- [c.63]

Припой, химически слабо взаимодействующий с паяемым металлом, после расплавления сразу же смачивает паяемую поверхность и растекается по ней. Контактный угол смачивания по мере ловышеиия температуры образца неравномерно уменьшается до некоторой его величины ч при дальнейшем нагреве до температуры пайки и охлаждении остается неизменным. Краевой угол смачивания немного уменьшается лишь при затвердевании, что может быть связано с увеличением при этом поверхностного натяжения жидкой фазы. [c.64]

Такие участки тормозят процесс затекания припоя. Вблизи выхода припоя из зазора контактный угол смачивания увеличивается, что обусловлено, по-видныому, снижением капиллярного давления при выходе жидкой фазы из зазора. На последней стадии затекания в условиях расширяющегося зазора и резкого снижения капиллярного давления формируется галтельный участок паяного соединения (рис. 14). [c.64]

Сравнение кинетики заполнения вертикального зазора жидким припоем в различных условиях температурного контакта Мк н Мп показало, что при нензотермическом контакте и увеличении ширины зазора заметно возрастает контактный угол смачивания 0. Применение менее активных флюсов также приводит к увеличению этого угла и снижению высоты подъема припоя. [c.65]

Существенное влияние на время подъема припоя в зазоре оказывает его. смачивающая способность чем она больше, тем скорее заполняется зазор. Наименьший контактный угол смачивания с флюсом Прима III на меди среди исследованных припоев имеет П0С61. Этот припой имеет максимальную среднюю скорость заполнения вертикального зазора [c.270]

Пирл и Фелей [58] предложили оценивать свойства смазок косвенным методом по величине контактного угла, образующегося при нанесении на поверхность образцов с масляной пленкой капли воды (рис. 125). Этот метод был предложен для случая, когда смазанная поверхность будет контактировать с каплями воды, т. е. в условиях конденсации. Метод измерения контактного угла дает наилучшие результаты, если величина угла находится в пределах 10—80°, а количество добавок к маслу не превышает 10%- Контактный угол измеряют с помощью микроскопа и гониометрического окуляра через три минуты после нанесения капли. Измерение контактных углов, как показали опыты авторов, может характеризовать защитную способность смазки. Контактный угол жидкого минерального масла равен 70—85° оно защищает сталь во влажной атмосфере (камера) в течение нескольких часов ингибированное масло, контактный угол которого равен 55°, защищает сталь уже 100 ч, а при контактном угле, равном 30—35°, — в течение 200 ч. [c.219]

На рис. 3,а контактный угол между жидкостью и поверхностью составляет менее 90° (Р<90°), т. е. жидкость как бы стремится оторвать пузырек от поверхности, поверхность слабо смачивается жидкостью. Такая поверхность иногда называется леофильной по отношению к данной жидкости. [c.11]

В некоторых случаях требуется определить предельную несущую сиособность подшипников скольжения. Под предельной несущей способностью понимают нагрузку (или контактный угол), приводящую к появлению пластических деформаций во вкладыше [4j. Определение предельных нагрузок, вызывающих пластические деформации во вкладыше, приведено в 4, 55]. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...