Термическое сопротивление контактное

Анализ показывает, что поток тепла в поверхностном слое формы в начале взаимодействия с жидким металлом практически определяется термическим сопротивлением контактного 6[, [c.58]

В таком виде граничные условия IV рода (или, как их иногда называют, условия сопряжения) характеризуют идеальный тепловой контакт. В практике встречается такое взаимодействие двух тел (сред), когда одно из уравнений не отражает реально происходящий в месте контакта процесс. Это, например, бывает тогда, когда отсутствует идеальный тепловой контакт и появляется необходимость учета термического сопротивления контактного слоя. В этом случае равенство удельных тепловых потоков имеет место, т. е. уравнение [c.13]

Переходя к граничным условиям IV рода, заметим, что электрический контакт зачастую не может служить аналогом теплового контакта. Это объясняется тем, что приходится, с одной стороны, учитывать термическое сопротивление контактного слоя, а с другой — при решении нелинейной задачи с использованием подстановок электрический потенциал становится аналогом уже не температуры, а некоторых других функций, которые в месте контакта могут быть и различны. [c.47]

В работе [2451 нелинейная задача контактного теплообмена решалась без учета термического сопротивления контактного слоя методом последовательных приближений, однако в отличие от [1081 перенастройке подвергалось лишь ограниченное число сопротивлений, моделировавших граничные условия, а не все сопротивления пассивных моделей. Скачок потенциала, неизбежный после применения подстановок, осуществлялся на сопротивлениях (в случае, когда потенциал модели более горячего тела в точке контакта больше потенциала модели более холодного тела) и с помощью источников напряжения (в случае, когда потенциал модели более горячего тела в точке контакта меньше соответствующего потенциала модели более холодного тела). [c.47]

Специфичность граничных условий IV рода и сложность их осуществления на электрических моделях ставит их в особое положение при решении задачи теплопроводности. Дело в том, что зачастую между контактирующими телами отсутствует идеальный тепловой контакт и требуется учитывать термическое сопротивление контактного слоя. Кроме того, если нелинейная задача решается с использованием подстановок, то электрический потенциал становится уже аналогом не температуры, а некоторых других функций, связанных с температурой определенными зависимостями, и вместо равенства температур на поверхности тел, имеет место неравенство этих функций, что, конечно, должно быть соответствующим образом отображено в электрической модели. [c.156]

При этом, если, например, при решении линейной задачи неу-чет термического сопротивления контактного слоя приводил к электрической стыковке моделей контактирующих тел, т. е. существенно упрощал моделирование, то при решении нелинейной задачи зачастую легче оказывается осуществить на модели учет этого термического сопротивления, чем решать задачу с идеальным тепловым контактом. [c.156]

К реализации граничных условий (XII.2) — (XII.4) необходим особый подход, так как речь идет о тепловом контакте двух тел, которые в общем случае имеют различные теплофизические характеристики. Это обстоятельство может привести к тому, что в точке контакта потенциал модели более горячего тела может оказаться ниже потенциала модели более холодного тела (случай, когда в точке контакта 0i < при > Т ). Подобная ситуация, как было показано выше, имела место и при моделировании нелинейной задачи лучистого теплообмена. Рассмотрим путь решения этой задачи как для случая идеального теплового контакта, так и для случая, когда термическое сопротивление контактного слоя учитывается. [c.157]

Ниже приводятся мероприятия, направленные на снижение термического сопротивления контактных соединений. [c.136]

В уравнениях (12) и (13) значения координат точки х = Ъ перегиба кривой Т(х,у = Я), точек х = (1 тлу =/, в которых Т = Го, а также коэффициента /3 предполагаются известными из опытных или теоретических расчетов. Они зависят от теплофизических свойств материалов поковки и штампа, термического сопротивления контактной поверхности и смазочного материала, конструктивного исполнения инструмента и конкретных условий штамповки. [c.273]

Термическое сопротивление контактное 327 [c.513]

Термическое сопротивление переноса теплоты теплопроводностью 73 -- контактное 74 [c.222]

Рассмотрим теперь теплопроводность плоской многослойной стенки, состояш,ей из п слоев. На границе раздела двух слоев возникает контактное термическое сопротивление, обусловленное неплотным соприкосновением поверхностей. Термическое сопротивление контакта в отдельных случаях может быть пренебрежимо малым, но иногда общее тепловое сопротивление многослойной стенки благодаря сопротивлению в местах контакта увеличивается в несколько раз. [c.274]

Более подробно вопрос о контактном термическом сопротивлении рассмотрен в 6 этой главы. [c.275]

Если при решении какой-либо задачи контактными термическими сопротивлениями можно пренебречь, то в этой формуле следует положить [c.276]

Для получения расчетной формулы теплового потока при теплопередаче рассмотрим теплопроводность многослойной плоской стенки при граничных условиях третьего рода. Стенка состоит из п слоев с известными толщинами и коэффициентами теплопроводности (рис. 3.5). Известны также контактные термические сопротивления между отдельными слоями. Теплоносители имеют температуры и if , а интенсивность их теплообмена с поверхностями стенки определяется коэ( )фициентами и а . [c.277]

Выведем формулу для определения теплового потока через многослойную цилиндрическую стенку, состоящую из п слоев (рис. 3.7), с учетом контактного термического сопротивления. Тепловой поток через поверхность контакта с диаметром d выразится формулой [c.280]

Если контактными термическими сопротивлениями можно пренебречь, то в формуле (3.32) [c.281]

Для расчета теплового потока при теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку (рис. 3.8) необходимо задать диаметры каждого слоя, коэффициенты теплопроводности стенок, контактные термические сопротивления между ними, а также гранич- [c.281]

Величина контактного термического сопротивления зависит от силы сжатия, от чистоты и твердости соприкасающихся поверхностей, температуры и природы газа или жидкости, заполняющей пространство между поверхностями контакта. [c.283]

На рис. 3.9 изображены зависимости контактного термического сопротивления от силы сжатия и чистоты обработки поверхности, полученные опытным путем для пары медь— медь. Как видно из рисунка, увеличение нагрузки вызывает сначала резкое уменьшение термического сопротивления, а затем — более плавное. При силе сжатия больше 200 бар контактное термическое сопротивление практически перестает зависеть от величины этой силы. Это правило подтверждается для большинства металлов, особенно при высокой чистоте соприкасающихся поверхностей. [c.283]

Из рис. 3.9 видно, что с повышением класса чистоты обработки контактное термическое сопротивление уменьшается, и его зависимость от сжимающей силы становится более слабой. [c.284]

Температура в зоне контакта также влияет на его термическое сопротивление с увеличением температуры контактное термическое сопротивление уменьшается. Так, при контакте тел, выполненных из дюраля, увеличение температуры от 88 до 214 С сопровождается уменьшением контактного термического сопротивления на 40—60%. [c.284]

Контактное термическое сопротивление существенно уменьшается при покрытии соприкасающихся поверхностей мягкими металлами (медь, олово и др.) или при прокладках из мягких материалов. [c.284]

Величину контактного термического сопротивления для средней чистоты обработки поверхностей можно приблизительно рассчитать по методике, изложенной в [24]. Более надежные сведения о величинах контактного термического сопротивления получаются опытным путем. [c.284]

Рассмотрим условие, при котором материал, используемый для изоляции трубы, отвечает своему назначению, т. е. уменьшает тепловой поток. Для однородной трубы, покрытой слоем изоляции (рис. 14.1), пренебрегая контактным термическим сопротивлением, из формулы (3.38) получим [c.441]

Для полупроводникового триода П-207 максимально допустимая температура коллекторного перехода ip.n = 85Х внутреннее термическое сопротивление, преодолеваемое тепловым потоком на пути от /j-n-перехода к корпусу, равно / пк = 0,6 К/Вт потери тепловой мощности в триоде Я — 15 Вт. Триод используется с радиатором, температура перегрева которого (относительно воздушной среды) в зоне контакта с триодом пропорциональна рассеиваемой тепловой мощности с коэффициентом Fp = 1,73 К/Вт. Известен практически возможный диапазон контактного термосопротивления между триодами и радиаторами / == (0,3... 0,5) К/Вт, При какой максимальной температуре среды гарантирована длительная работа триода Как изменилось бы это предельное значение при отсутствии контактного термосопротивления [c.222]

К недостаткам метода следует также отнести трудности, связанные с устранением термического сопротивления, возникающие в местах контакта образца с поверхностями нагревателя и холодильника. Ошибка в определении теплопроводности за счет контактного сопротивления может достигать 10... 20% при толщине образца 1,5.. .3,0 мм и становится еще больше при увеличении теплопроводности исследуемого материала. С целью уменьшения контактного термического сопротивления поверхности образца и теплообменников подвергаются тщательной обработке, а для обеспечения хорошего контакта создают значительные сжимающие усилия. [c.184]

При расчете плотности теплового потока в многослойной стенке принималось условие идеального теплового контакта между отдельными слоями. Термическое сопротивление, которое возникает вследствие недостаточной плотности между поверхностями твердых материалов, называется контактным термическим сопротивлением. [c.291]

Контактное термическое сопротивление зависит от шероховатости поверхностей, давления, прижимающего две поверхности одна к другой, и свойств среды в зазорах с учетом температуры в зоне контакта. Механизм передачи теплоты в зоне контакта довольно сложен. В местах непосредственного контакта твердых поверхностей теплота переносится путем теплопроводности, а в зазорах, заполненных газом или жидкостью, — путем конвекции и излучения. Если пренебречь излучением между поверхностями, разделенными газовой прослойкой, то термическое сопротивление в зоне контакта равно сумме термических сопротивлений фактического контакта Rф и газовой прослойки Rк = R - Rг. [c.291]

Поэтому следует иметь в виду существование этого сопротивления и соответствующего ему скачка температур в зоне контакта, который для сильно шероховатых поверхностей и при небольших сжимающих усилиях может быть значительным. Проблема контактного термического сопротивления достаточно сложна, и пока нет единой теории или экспериментальных данных, которые позволили бы достаточно точно рассчитать это сопротивление в инженерных задачах. [c.292]

В работе [88] производилось решение с учетом термического сопротивления контактного слоя. При этом граничные условия линеаризировались, вводились новые функции и перезадавались соответственно остальные граничные условия. Кроме этого, необходимо было согласовывать сопротивления токопроводящих сред. [c.47]

Таким образом, пред-латаемая зависимость (3-25) для многократных приложений нагрузки может применяться при определении термического сопротивления контактных соединений. Для облегчения инженерных расчетон и выбора оптимальных значений параметров, определяющих термическое сопротивление соединений, формула (3-25) представлена в виде номограммы (рис. 3-13), построенной по методике, приведенной в работе [Л. 99]. При пользовании номограммой можно, зная Е и Ям материала контактной пары, а также Яс среды, р, Л pl-fЛ p2 и 1—т, определить действительное термическое сопротивление контакта Як или составляющие ам и ао общей [c.90]

Термическое сопротивление контактных пятен пшроховатых поверхностей [c.324]

Контактное термическое сопротивление. Идеально плотный контакт между отдельными слоями многослойной стенки получается, если один из слоев наносят на другой в жидком состоянии или в виде текучего раствора (цементного, гипсового и др.). Твердые тела касаются друг друга только вершинами профилей шероховатостей. Площадь контакта вершин пренебрежимо мала, и весь тепловой поток идет через воздушный зазор. Это создает дополнительное (контактное) термическое сопротивление Его можно приближенно оценить, если принять, что толщина зазора между соприкасающимися телами 6 в среднем вдвое меньше максимального расстояния 6 акс между впадинами шероховатостей. Так, при контакте двух пластин с шероховатостью поверхности 5 класса (после чистовой обточки, строгания, фрезерования) биакс 0,03 мм и в воздухе комнатной температуры [c.74]

Контактное термическое сопротивление приводит к резкому изменению температуры на поверхности раздела двух слоев, которое схематично можно рассматривать как скачок температур. Из( юр-мулы (3.7) следует, что величина этого скачка пропорциональна тепловой нагрузке и контактному термическому сопротивлению. Так, при обработке поверхности по 6-му классу чистоты, q = = 580 ООО вт1м и р = 20—400 бар для стали марки Сталь 30 температурный скачок на поверхности контакта составляет от 400 до 100° С, для пары Сталь 30 — дюраль — примерно от 290 до 70° С, для пары Сталь 30 — медь — от 190 до 60° С. [c.284]

Базовые элементы для контактных теплообменных аппаратов. При обработке продуктов контактным способом высокие тепловые нагрузки (свыше 10 кВт/м ) встречаются редко, поэтому тепломассомеры с одиночными базовыми элементами применять нецелесообразно из-за малой чувствительности. Вместе с тем термическое сопротивление продукта всегда достаточно велико, чтобы использовать батарейные базовые элементы. Чувствительность галетных тепломассомеров зачастую недостаточна, поскольку при обработке и в особенности при хранении продуктов нагрузки могут составлять сотни, десятки и даже доли ватт на 1 м . Надежные измерения таких малых нагрузок обеспечиваются применением принципа коммутации дифференциальных термоэлементов из термоэлектродной проволоки, местами покрытой другим термоэлектродным материалом так, что переходы от покрытых к непокрытым участкам ( спаи ) располагаются поочередно на гранях батареи элементов [7—9]. Нанесение парного термоэлектродного материала производится гальваническим методом, поэтому работа термоэлементов батареи подчиняется закономерностям, полученным при исследовании гальванических термопар 17, 8]. [c.59]

Способы крепления одиночных и галетных тепломеров к теплообменным поверхностям самые разнообразные пайка, приварка на конденсаторной точечной машине, приклеивание и другие. При монтаже датчиков на аппарате необходимо стремиться к возможному уменьшению контактного термического сопротивления, так как, например, при нанесении даже весьма тонкого слоя клея его сопротивление может оказаться больше сопротивления датчика. Если обрабатываемый в аппарате продукт содержит большую концентрацию частиц с абразивными свойствами, например сахарный утфель, то датчики закрепляются с противоположной стороны теплообменной поверхности. Общее правило таково базовые элементы должны располагаться на той стороне стенки аппарата, где термическое сопротивление теплоотдаче больше. [c.118]

К в вакууме получены экспериментальные значения контактного термического сопротивления / ,э X X 10 = 7,5 3,2 2,7 2,0 К/Вт при удельных нагрузках / = 0,625 5 0 10,0 20,0 МПа соответственно. Шероховатость поверхностей Ra = 1,0 мкм. Определить предел прочности для AljOa из условия наилучшего относительного приближения (%) экспериментальных результатов / . э к соответствующим значениям / н.р. получаемым по формуле (14.9) (см. задачу 14.66) для пар металл твердая керамика следует принимать г = (10...15)- 10 м. [c.217]

Здесь п — нормаль к поверхности раздела, направленная из тела 1 в тело 2. Второе соотношение вводит понятие контактного термического сопротивления нонт [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...