Коэффициент контакта

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Исследование локальных коэффициентов теплоотдачи в каналах с шаровыми твэлами при N от 1,16 до 2,0 было проведено в МВТУ им. Н. Э. Баумана в 1975—1976 гг. Минимальный локальный коэффициент теплоотдачи получается в зонах точек контакта шаров с соседними и со стенками канала, а также в зонах отрыва пограничного слоя в кормовой области. Максимальные коэффициенты наблюдаются в зонах максимальных скоростей при наличии пограничного слоя [40]. [c.86]

В табл. 6.4 приведены размеры колец, значения осевых сил затяжки Рз и Рзй-л, передаваемых вращающих моментов Т и осевых сил Ра при давлении в контакте р = 100 МПа. При р = 200 МПа значения Ги /], удваивают, при р = 50 МПа — уменьшают в два раза. Давления выбирают в зависимости от прочности и сопротивления заеданию контактирующих поверхностей. Приведенные в табл. 6.4 значения Т и Ра соответствуют коэффициенту сцепления (трения) на сопрягаемых поверхностях /= 0,12. [c.84]

Ширину 5 кольца, монтажную высоту Т, коэффициент е осевого нагружения, угол а контакта, а также диаметры д VI О принимают по табл. 24.15—24.18. Вычерчивание внутренней конструкции подшипника см. 7.12. [c.101]

Коэффициент торцового перекрытия и изменение нагрузки по профилю зуба. При вращении колес (см. рис. 8.4) линия контакта зубьев перемещается в поле зацепления (рис. 8.5,а), у которого одна сторона равна длине активной линии зацепления g , [c.100]

Так как во всех поперечных сечениях форма зубьев не изменяется, то расстояние точек контакта от полюсной линии ППг остается постоянным. Это означает, что линия прямая, параллельная полюсной линии. Линия aui является линией зацепления в передачах Новикова. Ее длина равна ширине колеса а коэффициент перекрытия [см. формулу (8.23)1, [c.166]

Контакт зубьев зубчатых колес, в зависимости от коэффициента осевого перекрытия зубьев, определяется следующими показателями [c.201]

Долговечность работы передач, коэффициент трения, а следовательно, КПД зацепления зависят от шероховатости зубьев. Обычно рекомендуется сопряжение В, для реверсируемых передач — С и D. Степень точности можно выбирать, руководствуясь данными табл. 6.7 примеры условного обозначения точности передачи со степенью 8 — по нормам кинематической точности, степенью 7 — по нормам плавности работы, степенью 6 — по нормам контакта зубьев, с видом сопряжения В и видом допуска на боковой зазор а 8-7-6-Ва СТ СЭВ 641—77 и для конических передач 8-7-6-В СТ СЭВ 186—75. [c.106]

Оба описанных выше метода требуют применения дополнительного источника теплового излучения. В промышленности широкое применение нашел другой, более простой метод [35]. Вместо отдельного дополнительного источника здесь используется сама поверхность совместно с позолоченным полусферическим зеркалом, которое находится в контакте с поверхностью или в непосредственной близости от нее. Для измерений плотности излучения внутри полусферы в качестве детектора используется кремниевый фотоэлемент. Если полусфера является идеальным отражателем (коэффициент отражения золота в инфракрасной области больше 99%), а площадь поверхности полусферы, занятая кремниевым элементом, пренебрежимо мала. [c.391]

В соединении деталей с натягом сила запрессовки растет пропорционально ходу в связи с ростом площади контакта сопрягаемых деталей (рис. 3.5). Сила выпрессовки в момент трогания существенно больше, чем при движении, так как коэффициент трения покоя больше коэффициента трения движения. По мере [c.42]

Для радиально-упорных шариковых подшипников при угле контакта 18° коэффициент е =е (табл. 14.14). [c.348]

Из-за быстрого отверждения и низкого коэффициента диффузии в неметаллической матрице (исключение составляют органоволокниты) в КМ нет переходного слоя между компонентами. Связь между волокнами и матрицей носит адгезионный характер, т.е. осуществляется путем молекулярного взаимодействия. Прочность связи, характеризуемая параметром (т О — прочность сцепления, — коэффициент контакта), повышается с увеличением критического поверхностного натяжения волокна (стс). Для обеспечения высокой прочности связи между компонентами необходимо полное смачивание волокон (которое достигается, например, растеканием жидкого связующего по поверхности волокон) при этом поверхностная энергия волокон должна быть больше поверхностного натяжения жидкой матрицы. Однако для жидких эпоксидных смол, обладающих лучшей адгезией к наполнителям среди других полимеров, поверхностное натяжение составляет 5,0 10 Дж/м , тогда как для углеродных волокон оно находится в интервале (2,7 - 5,8) 10 Дж/м , а дла борных равно 2,0 10 Дж/м . Поверхностную энергию волокон повышают различными методами обработки их поверхности травлением, окислением, вискеризацией. Например, после травления борных волокон в азотной кислоте их критическое поверхностное натяжение достигает сотен джоулей на квадратный метр. На рис. 14.32 видно, что благодаря травлению поверхностное натяжение борного волокна увеличивается и параметр резко возрастает. Это свидетельствует об увеличении прочности связи между волокном и матрицей. [c.456]

Величины коэффициентов акт рассчитывали по каждому последовательному замеру сжатия блоков . Соответственные средние значения Яэксп и Шэксп, найденные для каждой серии и опыта испытаний (рис. 9.17), сопоставляли с коэффициентами контакта N. Хотя и с некоторым разбросом, однако можно принять нелинейные зависимости Я — N и т — N, достаточно описывающими исследованные комплекты блоков. Кривая п — N (рис. 9.17, а) спрямляется на сетке у — а кривая т — N (рис. 9.17,6)—на сетке у — что приводит к уравнениям [c.287]

Исследования локального коэффициента теплоотдачи прово-. лились в трех плоскостях в горизонтальной — пр налитеи шести точек контакта с шарами-имитаторами в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней чаепр и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальнсир плоскости, расположенной под углом 90 к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вер габ льной плоскостях с интервалом через 7°30 по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности. [c.83]

Результаты исследования показали, что в вертикальной плоскости начиная от лобовой точки, где п- д=0.8. значение относительного локального коэффициента монотонно возрастает до 1,04, соответствующего угловой координате ф==60°. Этот рост обусловлен тем, что в данном месте протекает основной поток газа, в то время как в районе лобовой точки существует зона пониженных скоростей. Увеличение скорости в конфузорном участке приводит к увеличению Олок- Наличие точек контакта вблизи лобовой точки в вертикальной плоскости, повернутой [c.83]

Сравнение локальных коэффициентов теплоотдачи, полученных в эксперименте М. Э. Аэрова и в описываемой работе, показало, что данные М. Э. Аэрова по массоотдаче при Re = 3-1G описывают качественно ту же картину распределения относительных значений коэффициента массоотдачи, что и в опытах по локальному коэффициенту теплоотдачи. Так, в горизонтальной плоскости при наличии шести точек касания с соседними шарами значения относительной минимальной массоотдачи равны 0,55—0,7, а максимальные значения на гладкой поверхности вдали от точек контакта— 1,28—1,37, т. е. отношение ало /а ок составляет 2—2,3. Совпадение относительных локальных коэффициентов массоотдачи и теплоотдачи при наличии точек касания в лобовой и кормовой областях получается также удовлетворительным. [c.84]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

В соответствии с указанными условиями однозначности скорости фаз на входе в канал равны (коэффициент скольжения фаз фг, = = 1), слой не продувается и находится под действием сил предельного равновесия в плотном состоянии. Последнее означает, что твердый компонент достиг такой объемной концентрации, при которой все соседние частицы обязательно кон-тактируются друг с другом. Движение плотного слоя возникает за счет периодического нарушения предельного равновесия, приводящего к конечным деформациям сдвига без разрыва контактов. Однако согласно граничным условиям на стенке канала скорость частиц не падает до нуля. Так как для газовой среды (и)ст = 0, то Фг с,т= ( т/ )ст—>-оо. Наконец, условие ф1,= 1 на входе в канал не означает, как это обычно полагают, автоматического равенства скоростей фаз непродуваемого слоя по длине канала. Предварительные опыты показали, что при определенных условиях и в ядре движущегося слоя возможно небольшое проскальзывание фаз потока. Если пренебречь отмеченными смещениями скорости компонентов слоя, т. е. если положить фч,= 1, то v vi = v n-Если дополнительно принять, что концентрация (пороз-ность) движущегося плотного слоя неизменна (p = onst), то тогда взамен уравнения сплошности (1-30) приближенно получим [c.288]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

Особенности зацепления. Непрерывность движения прямозубой эвольвентной передачи обеспечивается только при торцовом коэффициенте перекрытия >1. Косозубые эвольвентные передачи имеют два коэффициента перекрытия торцовый и осевой ер. Косозубая передача может работать и при е = 0, если бр> 1. При. этом не обязательны сопряженные профили зубьев. Проиллюстрируем это на рис. 8.50, где тонкими линиями изображено зацепление прямозубой передачи с эвольвентными зубьями. В данный момент в зацеплении находятся две пары зубьев / и 2. Точки зацепления а и Ь расположены на линии зацепления А А . Эвольвентные профили являются сопряженными, так как контакт этих зубьев сохраняется на всем протяжении активного участка ga линии зацепления. Напомним, что е,а — а/Ру Далее допустим, что у колеса I эвольвентные профили заменены круговыми (изображеш>1 жирно). При этом дуги окружностей касаются эвольвент зубьев этого колеса в точках а и а радиусы г, меньше радиусов кривизны эвольвент. В момент, когда первая пара кругового зуба колеса 1 и [c.164]

Способы повышения прочности. 1. Увеличение числа пятен контакта путем применения дозаполюсного зацепления и увеличения коэффициента перекрытия Ер. Для дозаполюсных передач применяют ер 1,3 или 2,3. Наиболее распространены ,ч= 1,3... i,4, так как при увеличении е, увеличивается Ь. , формула (8.92). При больших значениях требуется повышенная точность и жесткость. [c.168]

Прижатие осуществляют пружиной (см. рис. 11.6) или шариковым нажимным устройством (см. рис. 11,5). Диски изготовляют из стали и закаливают до высокой твердости HR 50.. . 60). Вариатор работает в масле. Обильная смазка значительно уменыпает износ и делаег работу вариатора устойчивой, не зависимой от случайных факторов, влияющих па трение. Снижение коэффициента трения при смазке в этпх вариаторах компенсируют увеличением числа контактов. Для умеиьи1ения скольжения (потерь) дискам придают коническую форму (конусность ГЗО. . , 3 "00 ). При этом получают точечный первоначал ,-ный контакт, переходящий в небольшое пятно под действием нагрузки. Тонкие стальные диски позволяют получить компактную конструкцию при значительной мощности. [c.215]

Здесь / —сила прижатия, нормальная к поверхности контакта Л—длнна линии контакта m — коэффициент, эависящий от формы тел качения (см. 141). [c.219]

Примечание. Эффективный коэффициент осевого перекрытия по колесу / KyZi/n, где - отношение суммарного иятпа конгакта по длине зуба червячного колеса (без учета разрывов пятна контакта) к пгнрине венца червячного колеса 2 - число витков червяка отношение ширины зубчатого венца червячного колеса к делительному диаметру червяка [c.298]

Сплав МНМц40-1,5 из медноникелевых сплавов обладает наибольшим р. Температурный коэффициент равен нулю и не изменяется до 500 С. Предел прочности сплава = 500 Мн1м . Сплав весьма пластичен, что позволяет изготовлять холоднотянутую проволоку 0 до 0,02 мм. Применяется этот сплав для изготовления движковых реостатов. В контакте с Си сплав дает высокую термо-э.д.с., что используется при изготовлении термопар для измерения температур до 700° С. [c.285]

Для передачи окружной силы Ft независимо от вида передачи долл<но быть соблюдено условие F [ = fiFt, где Fn — усилие прижатия роликов, нормальное к поверхности контакта роликов р — коэффициент запаса сцепления ( 3=1,3...2 для силовых передач, р = 2...3 — для передач приборов) / — коэффициент трения (табл. 7.1). [c.127]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент контакта : [c.573] [c.166] [c.650] [c.286] [c.288] [c.121] [c.75] [c.84] [c.103] [c.106] [c.73] [c.86] [c.108] [c.128] [c.292] [c.202] [c.114] [c.38] [c.239] [c.299] [c.62] [c.215] [c.6] [c.188] [c.466]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...