Смазка контактная

Коэффициент граничного трения стали УЮА при двухслойной смазке (контактное давление 145 кГ/мм2, скорость сдвига 0,5 см/с) [c.110]

Механическое. Г ра-ничная смазка, контактные напряжения [c.153]

Выбираем новую резину НО-68-1 с модулем = 40-10 Па и коэффициентом трения (вводим смазку контактных поверхностей) (Хтр = 0,3. Определяем работоспособность соединения для [c.53]

Для фиксации вала в обоих направлениях и восприятия небольших осевых нагрузок применяют подшипники с приставным бортовым кольцом (рис, 1.4, д). Ряд производителей изготовляют подшипники с торцами роликов и соприкасающимися с ними бортами колец специального профиля, что обеспечивает хорошую смазку контактной поверхности. Благодаря этому такие подшипники способны воспринимать осевую нафузку (около 20 % радиальной, а кратковременно и более значение максимально допустимой осевой нафузки целесообразно уточнить у производителя, так как она существенно зависит от конструкции подшипника и технологий изготовления). [c.11]

Поврежденную изоляцию на концах катушек при ремонте заменяют. Обнаруженные при техническом обслуживании на контактных поверхностях наплывы или застывшие капли металла удаляют напильником. Зачистка их наждачной бумагой, а также смазка контактных поверхностей не допускаются. Контактные поверхности должны давать надежный контакт по всей ширине касания без просветов. Допускается боковое смещение контактов до 1 лгж. Подвижная часть контакторов должна иметь легкий ход, они должны четко включаться при 85% их номи-на-льного напряжения. [c.160]

В процессе обжатия без смазки контактное трение препятствует течению наружных слоев металла, внутренние слои опережают в своем перемещении периферийные кривизна линий обращена выпуклостью в сторону перемещения металла, при этом наиболее выпуклая линия наблюдается в первой зоне у границы раздела течения. [c.10]

Принято считать [3], что в высокоскоростных подшипниках качения, смазываемых обычными пластичными смазками, контактно-гидродинамический режим, как правило, обеспечивается. Это подтверждается хорошо известными фактами длительной работы подшипников качения (например, электродвигателей) в течение многих десятков тысяч часов без заметного износа тел и дорожек качения. [c.7]

Г. и. Епифанов [48], исследуя процесс трения при перемещении полусферического ползуна на методу Боудена [49], показал, что при трении чистых металлических поверхностей (без смазки) контактная поверхность трения определяется истинной поверхностью среза, находящейся под зоной застоя, которая в некоторых случаях может значительно превосходить площадь контакта ползун — металл. Однако процесс волочения металла всегда производится в активной смазочной среде, и зона среза локализуется в тончайшем поверхностном [c.100]

Способ сборки (холодный, горячий) и выбор смазки контактных поверхностей не оказывают существенного влияния на усталостную прочность соединения. [c.71]

Коэффициент трения между прокатываемым металлом и валками зависит от состояния контактных поверхностей, условий соприкосновения (химического состава металла, температуры t и скорости прокатки, рода смазки, контактного давления) и типа самого скольжения (жидкостное, граничное, сухое). Взаимодействие всех этих факторов и определяет коэффициент трения, за который обычно принимают среднее по дуге захвата значение. [c.320]

В преобразователе на рис. 48, в протектор сделан из эластичного материала типа полиуретана. Он обладает большим поглощением ультразвука, может деформироваться и до некоторой степени облегать неровности поверхности изделия, что также благоприятствует стабильности акустического контакта. Перспективно применение очень эластичной массы с высоким затуханием ультразвука типа эпоксидного геля. Преобразователь с таким протектором позволяет контролировать изделия с неровностями поверхности до 0,2 мм без смазки контактной жидкостью. Однако такой преобразователь не может скользить по поверхности изделия. Для сканирования его нужно отрывать и вновь плотно прижимать к поверхности, что сильно замедляет процесс контроля. Большое затухание в протекторе снижает чувствитель- [c.108]

Экспериментальные исследования показали, что значение коэффициентов трения на контактной поверхности зависит от многих факторов способа сборки, удельного давления р, шероховатости поверхности, рода смазки поверхностей, применяемой при запрессовке деталей, скорости запрессовки и пр. Поэтому точное значение коэффициента трения может быть определено только испытаниями при заданных конкретных условиях . В приближенных расчетах прочности соединения стальных и чугунных деталей принимают [c.87]

Усталостное выкрашивание т контактных напряжений (рис. 8.12,а) является основным видом разрушения поверхности зубьев при хорошей смазке передачи (чаще всего это бывают закрытые, сравнительно быстроходные передачи, защищенные от пыли и грязи). Зубья таких [c.106]

В глобоидном зацеплении линии контакта располагаются почти перпендикулярно к направлению скоростей скольжения (рис. 9.11), что способствует образованию непрерывной масляной пленки на трущихся поверхностях (см. рис. 9.8 и 9.9). Благоприятные условия смазки способствуют устранению заедания и позволяют повысить значение контактных напряжений. Изготовление червячных передач с глобоидным червяком значительно сложнее, чем с цилиндрическим. При сборке необходимо обеспечить точное осевое положение не только колеса, но и червяка. Передачи очень чувствительны к износу подшипников и деформациям. Эти недостатки ограничивают применение глобоидных передач. [c.186]

Показатели нормы контакта зубьев в передаче. Для получения надежных зубчатых передач зубья парных зубчатых колес должны соприкасаться по всей длине контактных линий, В этом случае удельная нагрузка в зацеплении достаточно равномерно распределяется вдоль контактных линий исключается концентрация нагрузки, действующей на зубья, и напряжений в материале зубьев создаются условия для равномерной смазки зацепления и обеспечивается (наряду с другими мерами) расчетная изгибная и контактная долговечность зубьев передач. [c.200]

Определить допускаемое контактное напряжение для фрикционной передачи со стальными цилиндрическими катками (ведущего Н= 42.. А6, ведомого = 52...56, работающей со смазкой (рис. 1.12). Частота вращения ведущего ролика Я[ = 750 об/мин, ведомого 2 = 250 об/мин. Проектируемый срок службы Z. = 10 лет, Кг =0,6, =0,33. Нагрузка приближенно постоянная. [c.23]

По мере увеличения силы прижатия рабочих поверхностей постепенно нарастает крутящий момент, передаваемый силами трения, что позволяет соединять валы иод нагрузкой и даже с большой разностью частот вращения. В процессе включения эти муфты пробуксовывают и разгон ведомого вала производится плавно, без удара. Муфта может одновременно выполнять и функции предохранительного звена, если она отрегулирована на передачу соответствующего предельного момента. Муфты могут быть нормально разомкнутыми или нормально замкнутыми. Двойные нормально разомкнутые муфты служат для переключения скоростей или реверсирования. Масляные муфты работают в условиях, где трудно защитить поверхности трения от попадания смазки, там же где возможна изоляция от смазки, применяются сухие муфты. При жидкой смазке коэффициент трения [ снижается примерно в три раза, но при этом повышается износостойкость контактных поверхностей трения, что позволяет повысить давление q. Значения f приведены в табл. 15.4, значения qo — в табл. 15.5. [c.389]

Коэффициент трения зависит от давления па контактных поверхностях, размеров и профиля микронеровностей, материала и состояния сопрягающихся поверхностей (наличие смазки), а также способа сборки (соединение под прессом, с нагревом или охлаждением деталей). [c.464]

В зоне контакта сопряженных фрикционных катков возникают контактные напряжения величина которых прямо пропорциональна Так как при работе передачи зона контакта непрерывно перемещается по рабочим поверхностям, то поверхностные слои материала катков испытывают многократно повторяющиеся переменные напряжения и подвержены усталостному выкрашиванию, нагреву и износу, Как показывает опыт, основными критериями работоспособности фрикционных передач являются для передач с металлическими катками, работающих со смазкой, — усталостное выкрашивание для тех же передач, работающих без смазки — нагрев для передач, у которых один из катков имеет неметаллическую рабочую поверхность — износ. [c.253]

В закрытых передачах, защищенных от пыли и грязи, при хорошей смазке основным видом разрушения зубьев является усталостное выкрашивание рабочих поверхностей, вызываемое переменными контактными напряжениями (см. 3 гл. 14 и 1 гл. 15). [c.287]

Контактная прочность зубчатых колес зависит от приведенного радиуса кривизны зубьев (по формуле Герца) и от условий смазки их рабочих поверхностей. Величина угла Рд ограничивается пределами Рд 10 -н 24°. При ширине колес 6 < 1,1 р. пятно контакта уменьшается в конце зацепления пары зубьев, и прочность передачи снижается. [c.342]

КОНТАКТНО-ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ ТЕОРИИ СМАЗКИ [c.147]

В начале сороковых годов в нашей стране была разработана контактно-гидро-динамическая теория смазки, позволяющая теоретически обосновать процесс смазки зубчатых передач. Принципиальной особенностью этой теории является учет контактной деформации поверхностей, что оказывает существенное влияние на профиль зазора и, как следствие, на распределение давления в зоне контакта. [c.147]

Это объясняется контактно-гидродинамической теорией смазки. Существует также гипотеза расклинивающего действия масла в микротрещинах. На поверхностях ножек возникающие микротрещины направлены так, что при зацеплении зубьев выход масла из них сначала закрывается, а потом в масле создается гидростатическое давление, способствующее выкалыванию элементов материала. [c.159]

По опытам с нормализованными колесами линейная скорость изнашивания оказалась пропорциональной контактному напряжению Ofj в степени 1,4, процентному содержанию абразива в смазке и скорости скольжения. [c.159]

Уплотнение вала (рис. VIII.6) состоит из закрепленных винтами на валу турбины разрезных колец 1 и 11, у которых контактные поверхности облицованы нержавеющей сталью 1Х18Н9Т, и расположенных между ними резиновых мембранных колец 3, укрепленных на корпусе 4 посредством промежуточного 12 и зажимного 2 колец. В пространство между мембранами по трубе 5 подводится вода под давлением, превышающим давление в проточном тракте турбины. При этом резиновые кольца прижимаются к контактным поверхностям и препятствуют поступлению воды внутрь капсулы. Охлаждение и смазка контактных поверхностей происходит за счет протечек в уплотнении, которые отводятся в капсулу и далее в дренаж гидростанции. При длительных остановках уплотнение запирается , что достигается подачей воздуха по трубке 8 в резиновый кольцевой шланг 9, который, раздуваясь, прижимается к опорной поверхности кольца 6. Укреплен шланг прижимными кольцами 7 и 10. Зазор в горизонтальном подшипнике определяется методами, известными из теории смазки для ходовых посадок [65]. [c.218]

Теоретической основой постановки экспериментальных исследований для многочисленных механизмов, работающих в масляной среде, является контактно-гидродинамическая теория смазки. Контактно-гидродинамический режим смазки является типичным для условий работы зубчатых и фрикционных передач, подшипников, катков и других механизмов. Основная задача теории заключается в определении контактных напряжений, геометрии смазочного слоя и температур при совместном рассмотрении уравнений, описывающих течение смазки, упругую деформацию тел и тепловые процессы, протекающие в смазке и твердых телах. Течение смазки в зазоре описывается уравнениями, характеризующими количество движения, сплошность, сохранение энергии и состояние. Деформация тел определяется основными уравнениями теории упругости. Температурные зависимости находятся из энергетического уравнения с использованием соответствующих краевых условий. Плоская контактно-гидродинамическая задача теории смазки решалась с учетом следующих допущений деформация ци-лидров рассматривалась как деформация полуплоскостей упругие деформации от поверхностного сдвига считались малыми для анализа течения смазки использовалось уравнение Рейнольдса при вязкости смазки, явля- [c.165]

Весьма перспективным для изучения трибологаческих процессов является разработка и изучение математических моделей процесса трения, износа и смазки твердых тел (деталей, механизмов и машин) с помощью электронно-вычислительных машин. Для формулировки математических моделей могут быть использованы уравнения, характеризующие процесс течения смазки, контактную и общую деформацию трущихся тел и всего узла трения, тепловые процессы - образование и распространение теплоты, а также явления, связанные с физическими, химическими и механическими фактороми, определяющие в главном процесс поверхностного разрушения деталей при трении. Известно, что широко распространенные методы классической математики часто используют принцип суперпозиции и пригодны в основном для решения линейных задач. Характерная особенность теоретических задач в области трибологии деталей машин заключается в их существенной нелинейности. В качестве примера можно сослаться на систему уравнений, указанных в данной главе. Совместное решение системы нелинейных уравнений представляет значительную математическую трудность, а если учесть также возможность возникновения качественных (и количественных) скачков исследуемых характеристик, например при возникновении процесса заедания при малых и средних скоростях, характеризующихся резким увеличением коэффициента трения скольжения и скорости изнашивания тел, то становятся ясными сложность и необходимость детального исследования адекватных математических моделей с помощью численных методов. В результате получается приближенное решение сложной научно-технической задачи с необходимой точностью. [c.169]

Упомянем также работу И. И. Кудиша в которой контактное взаимодействие шероховатых упругих тел исследовано в условиях смешанного трения на одной части площадки контакта поверхности упругих тел находятся в непосредственном контакте и возникают силы сухого трения, а в другой — они разделены слоем смазки. Контактные задачи с учетом смазки рассматривались М. А. Галаховым и П. П. Усовым ). [c.191]

Пирл и Фелей [58] предложили оценивать свойства смазок косвенным методом по величине контактного угла, образующегося при нанесении на поверхность образцов с масляной пленкой капли воды (рис. 125). Этот метод был предложен для случая, когда смазанная поверхность будет контактировать с каплями воды, т. е. в условиях конденсации. Метод измерения контактного угла дает наилучшие результаты, если величина угла находится в пределах 10—80°, а количество добавок к маслу не превышает 10%- Контактный угол измеряют с помощью микроскопа и гониометрического окуляра через три минуты после нанесения капли. Измерение контактных углов, как показали опыты авторов, может характеризовать защитную способность смазки. Контактный угол жидкого минерального масла равен 70—85° оно защищает сталь во влажной атмосфере (камера) в течение нескольких часов ингибированное масло, контактный угол которого равен 55°, защищает сталь уже 100 ч, а при контактном угле, равном 30—35°, — в течение 200 ч. [c.219]

Пусковая панель — магнитная станция. Панель и все детали контакторов и реле очищаются от налета пыли мягкой щеткой или обдуванием воздухом. Проверяются все крепления проводов подтяжкой гаек. Якоря и сердечники контакторов и реле протираются бензином от налета грязи, особенно места их соприкосновеняя. Подгоревшие места у контактов удаляются напильником. Зачистка наждачной бумагой, а также смазка контактных поверхностей не допускается, так как при зачистке наждаком его частицы остаются на контактной поверхности и могут увеличить контактное сопротивление. [c.519]

Одним из возможных способов экспериментальной оценки суммарной погрешности является проведение градуирбвочного опыта с жидкостью или порошковым материалом, коэффициенты теплопроводности которых достаточно велики. Однако использование таких материалов по целому ряду причин технологического характера нельзя считать оптимальным для градуировки калориметрической системы. Наиболее простой и надежный способ — проведение опыта с медным стержнем, входящим в блок по скользящей посадке. Для уменьшения контактного сопротивления проводится смазка контактной зоны исследуемой жидкостью. Градуировочные опыты позволяют непосредственно измерить поправку 9°(<, Ь) с учетом всех систематических погрешностей в измерительной цепи термопар. [c.112]

ЛОГИЧНЫМИ неметаллическими прокладками, требования к точности изготовления уплотнения. Для сн.чжения контактного давления в последнее время применяют смазку контактных поверхностей герметиками. [c.145]

Из теории смазки (см. гл. 16) известно, что наиболее благоприятным условием для образования жидкостного трения является перпендикулярное направление скорости скольжения (рис. 9.8) к линии контакта (г))=90°). В этом случае смазка аатяги-пается под тело А. Между трущимися телами А и Б) образуется непрерывный масляный слой сухое трение металлов заменяется жидкостным. При направлении скорости скольжения вдоль линии контакта (il> 0) масляный слой в контактной зоне образоваться не может здесь будет сухое и полусухое трение. Чем меньше угол ijj, тем меньше возможность образования жидкостного трения. [c.180]

Последовательное расположение контактных линий (/, 2, 3...) в процессе зацепления червячной пары показано на рис, 9.9. Там же показаны скорости скольжения, направление которых близко к направлению окружной скорости червяка, см. рис. 9.6 и формулу (9.8). В заштрихованной зоне направление почти совпадает с направлением контактных линий условия смазки здесь затруднены. Повтому при больших нагрузках в этой зоне начинается заедание, которое распространяется па всю рабочую поверхность зуба. [c.180]

Этот расчет используется пренмущест енно для передач с низкой и средней твердостью рабочих повер ностей зубьев, работающих в закрытых коробках при обильной смазке [36]. Исключение составляют передачи кратковременного д гйствия и в первую очередь реверсивные с высокой твердостью ра Зочих поверхностей зубьев. В передачах, работающих со значите ьным износом, в частности D открытых передачах, контактные р 1зрушения поверхностей зубьев наблюдаются редко. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...