Турбулентная теплопроводность

Хт = pZ — коэффициент турбулентной теплопроводности. [c.320]

Здесь Лт и Хт — коэффициенты турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности, которые характеризуют перенос количества движения и тепла за счет поперечных пульсаций скорости. I [c.322]

Поскольку в разных точках нотою температура неодинакова, то частицы жидкости, движущиеся из мест с Солее высокой температурой, забирают оттуда больше тепла, чем в эти места приносят частицы, приходящие из мест с более низкой температурой. В результате происходит перенос тепла из мест с высокой температурой в зоны с ш зкой температурой — так называемая турбулентная теплопроводность. По аналогии с формулой (XII.8) можно записать [c.180]

Турбулентная вязкость и турбулентная теплопроводность. В турбулентном потоке из-за сильного перемешивания отдельных частей жидкости перенос импульса, теплоты и вещества происходит несоизмеримо интенсивнее, чем в покоящейся жидкости. Механизм турбулентного переноса более сложен по сравнению с молекулярным, однако количественному описанию обоих процессов можно придать одну и ту же форму. [c.396]

Теплопроводность. Решающую роль в распространении тепла в океане играет турбулентная теплопроводность при фрикционном и конвективном перемешивании вод. [c.1190]

Величина характеризует интенсивность турбулентного переноса теплоты ее называют турбулентной теплопроводностью. [c.131]

Как н турбулентная вязкость, турбулентная теплопроводность кт (и турбулентная температуропроводность Ят) зависит от гидродинамических характеристик турбулентного потока и координат. [c.361]

Запись уравнений пограничного слоя для турбулентного режима после введения понятий турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности можно осуществить в форме, аналогичной системе дифференциальных уравнений ламинарного пограничного слоя (14.45), однако при этом необходимо сделать одну существенную оговорку. Если в стационарном ламинарном потоке рассматривается поле вектора скорости, касательного к линии тока в данной точке пространства (при этом ни длина, ни направление этого вектора не изменяются во времени), то для турбулентного потока все значительно усложняется. Вектор скорости нерегулярным, хаотическим образом изменяется как по модулю, так и по направлению, Конечно, и в этом случае можно сказать нечто [c.361]

В ламинарном потоке теплота поперек течения передается теплопроводностью, в турбулентном — теплопроводностью и конвекцией. Так как у неметаллических теплоносителей коэффициент теплопроводности сравнительно невелик, в турбулентном ядре теплота в,основном переносится конвекцией. При этом основным термическим сопротивлением при передаче теплоты поперек турбулентного потока является вязкий подслой. В результате основное изменение температуры жидкости в поперечном сечении сосредоточивается у стенки, в турбулентном ядре температура изменяется сравнительно мало (рис. 11-1). В жидких металлах теплопроводность велика и может конкурировать с процессом [c.242]

В рассматриваемом случае вектор т, т должен учитывать перенос теплоты как молекулярной, так и турбулентной теплопроводностью. Перенос теплоты за счет молекулярной теплопроводности, описываемый законом Фурье q- =—XV7, заметную роль играет лишь у стенки в области вязкого подслоя (здесь Т — осредненное во времени локальное значение температуры в турбулентном потоке — см. 4-5). [c.437]

В некоторых случаях для анализа теплопередачи в пристеночном слое движущегося расплава (см., например, 1 и 14) целесообразно рассматривать эффективную теплопроводность как функцию расстояния от внешней границы расплава (х ). Пользуясь методикой [17], примем двухслойную гидродинамическую систему, состоящую из ламинарного подслоя толщиной 5д и турбулентного потока с логарифмическим распределением скорости в пристеночной области. В ламинарном подслое (т.е. при х < 5д) принимаем Хд = X. Вне этого слоя допускаем подобие турбулентной теплопроводности Хх и турбулентной вязкости Их. Можно показать, что в этом случае Хх/Х = (г/гo) fJ где К — коэффициент пропорциональности м . Основное падение температуры происходит в относительно тонком слое жидкости вблизи стенки. Поэтому с небольшой погрешностью примем г/гд = 1. В результате получаем искомую зависимость для слоя х > 5 л [c.53]

Используя данные о полях источников джоулевого тепла и скоростей V, решают задачу о поле температур t, °С, с учетом как молекулярной и турбулентной теплопроводности, так и конвекции (методика 10). [c.93]

Приняв, что тепловой поток можно представить суммой аддитивных составляющих энергии, переносимой молекулярной и турбулентной теплопроводностью смеси и концентрационной диффузией, а также что 8/1 = ед=8, с учетом соотношений [c.86]

Рх) + Ф ( 01 + Ря,) /= 2 = 1 + Р Рх — среднее по высоте ячейки / (ф) — значение безразмерного коэффициента турбулентной теплопроводности в направлении ф Р — среднее по высоте ячейки г(ф) — значение безразмерного коэффициента турбулентной вязкости в направлении ф. [c.82]

Дальнейший анализ уравнения энергии показывает, что для исследуемых условий влиянием первых двух членов уравнения (16-31), учитывающих аксиальный перенос тепла молекулярной и турбулентной теплопроводностью и излучением, можно пренебречь. Это позволяет упростить уравнение (16-31), которое в безразмерном виде записывается [c.427]

Разработан способ расчета температурного поля воды в объеме кассеты ВВЭР, описание которого дано в [1, 2]. Способ основан на решении дифференциального уравнения турбулентной теплопроводности при заданном распределении тепловыделения в тепловыделяющих элементах (ТВЭЛ) кассеты. Константа, характеризующая перемешивание воды в кассете при заданной скорости и, связанная с коэффициентом турбулентной диффузии е уравнением a = ju, вычислена на основе опытов по перераспределению концентрации примеси в потоке воды, протекавшей в модели пучка. Сделаны численные расчеты t = t x, z) для найденного экспериментально а. Для оценки влияния а на максимальную разность температур воды в сечении кассеты на выходе At [c.26]

В этом объеме с непрерывно распределенными источниками тепла выделим элементарный параллелепипед и учтем проходящие через его грани потоки тепла, переносимые водой, движущейся вдоль кассеты (конвективный перенос), и потоки тепла, вызываемые турбулентным перемешиванием воды (турбулентная теплопроводность). Тогда получим следующее уравнение для плоского стационарного распределения температур [c.27]

Так как турбулентная диффузия, турбулентная теплопроводность в тысячи и десятки тысяч раз больше, чем соответственно молекулярная диффузия и молекулярная теплопроводность, то этими последними можно пренебречь. Тогда коэффициенты турбулентной диффузии и турбулентной теплопроводности, т. е. е и X, окажутся в следующей простой зависимости [c.31]

Е .(х,г) и Е (х,г)—поверхностные плотности падающего излучения в точке х, г в положительном (+) и отрицательном (—) направлениях оси х k x,r) и К х,г) — коэффициенты молекулярной и турбулентной теплопроводности газов в точке X, г [c.148]

Связь между турбулентной вязкостью и турбулентной теплопроводностью в плоском потоке несжимаемой жидкости [c.66]

Из этих выражений видно, что количество движения рКх и теплосодержание Р0 переносятся одной и топ же пульсационной составляющей скорости Уу, т. е. турбулентный перенос количества движения и теплоты осуществляется одной и той же перемещающейся массой (молем) среды. Отсюда следует, что между коэффициентами турбулентной теплопроводности и турбулентной вязкости должна быть прямая пропорциональная зависимость, т. е. [c.66]

Последняя формула отчетливо показывает, что с ростом молекулярной теплопроводности и уменьшением числа Прандтля относительное влияние турбулентной теплопроводности существенно падает. Легко заметить. [c.66]

При Ре>Рб1 в работе [71] расчеты были произведены по формуле (5.18), причем в области i/<.i/iT учитывалась только молекулярная теплопроводность, а в области у<Су т — только турбулентная теплопроводность [49]. [c.87]

Рис. 6.3. Распределение коэффициента турбулентной теплопроводности

Выражение для коэффициента турбулентной теплопроводности имело следующий вид [c.205]

Это явление объясняется тем, что турбулизация потока увеличивает трение в пленке конденсата и толщина ее заметно возрастает по сравнению с величиной, которая имела бы место при том же значении числа Ре, но при ламинарном режиме течения. Это увеличение трения для сред с числом Рг> приводит к еще более интенсивному возрастанию турбулентной теплопроводности, вследствие чего термическое сопротивление пленки конденсата неметаллических жидкостей значительно уменьшается при ее турбулизации. [c.230]

По аналогии с уравнениями для ламинарного движения вводят понятия о турбулентных коэффициентах переноса турбулентной вязкости и турбулентной теплопроводности >.т [c.89]

По схеме, впервые предложенной Прандтлем [2], поперечные пульсации скорости v переносят некоторый объем жидкости ( моль ) и таким образом осуществляется обмен теплом и количеством движения между движущимися параллельно друг другу слоями жидкости. По этой схеме между коэффициентами турбулентной теплопроводности и вязкости должна быть прямая пропорциональная зависимость [c.89]

Турбулентные моли переносят не только импульс, но и теплоту. На этом основании вводится турбулентная теплопроводность (коэффициент турбулентного переноса теплоты) д- = у( д11ду), где — плотность турбулентного теплового потока Кт — турбулентная теплопроводность. Аналогично кинематической турбулентной вязкости вводится турбулентная температуропроводность Нт= [c.361]

Теплоотдача при турбулентном пограничном слое. Аналитический расчет теплоотдачи в турбулентном слое представляет большие трудности вследствие сложности самого двихсения и сложности механизма переноса количества движения и теплоты. Особенностью турбулентного течения является пульсационный характер движения. На рис. 2.34 показана осциллограмма колебаний скорости в фиксированной точке турбулентного потока. Отклонеггие мгновенной скорости w от средней w называется пульсацией. Наличие пульсаций как бы увеличивает вязкость, и тогда полная вязкость турбулентного потока будет суммой двух величин — молекулярной вязкости и дополнительной турбулентной. Турбулентная вязкость ji,p не является физическим параметром теплоносителя, как коэффициент динамической вязкости, и характеризует интенсивность переноса количества движения в турбу-лентно.м потоке. Аналогично вязкости в уравнении движения, в дифференциальном уравнении энергии дополнительно к молекулярной теплопроводности появляется турбулентная теплопроводность характеризующая турбулентный перенос теплоты и также не являющаяся физическим параметром теплоносителя. [c.129]

Процесс радиационно-конвективного теплообмена исследовался в следующей постановке. По каналу движется серая излучающая и поглощающая среда с известными физическими параметрами, которые с целью упрощения предполагаются постоянными. Температура среды в начальном сечении Го и температура стенки канала Т-и, известны по условию и постоянны. Движение среды предполагается резко турбулентного характера со средним по сечению коэффициентом турбулентной теплопроводности Ят- Это позволяет рассматривать дискретную схему потока турбулентное ядро, пограничный слой и стенку канала (рис. 15-1). Принятая схема дает возможность при определении коэффициента теплоотдачи от потока к стенке использовать закономерности ра-диационно-кондуктивного теплообмена применительно к пограничному слою. В пределах турбулентного ядра температура среды и ее скорость принимаются постоянными и равными их осредненным по сечению канала величинам. В пограничном слое толщиной б скорость среды меняется от значения w на границе с ядром потока до нуля на стенке, а температура—от значения температуры ядра Т х) для данного сечения канала с координатой X до заданного значения на стенке канала. Коэффициент турбулентной теплопроводности в пределах пограничного слоя равен нулю. За счет радиационно-конвективного теплообмена потока со стенкой происходит изменение температуры текущей среды. Посколь-402 [c.402]

Теплопроводностью стержней можно пренебречь по сравнению с турбулентной теплопроводностью. Действительно, для материала стержня ТВЭЛ j T=3,5 ккал/м-час-град к,кал/м-сек-град,тогд.а как турбулентная [c.27]

В дальнейшем черточки над средними величинами будем опускать. При осреднении общих уравнений движения, которые считаются справедливыми и для турбулентного движения в уравнениях для осредненных величин получаются члены турбулентного напряжения трения, а в ур.чвнении энергии — члены турбулентной теплопроводности Для их выражения через средние величины скорости и температуры служат различные полу-эмпирические теории. [c.688]

Для учета влияния турбулентного переноса вводится средний коэффициент турбулентной теплопроводности в форме lT = 0,01il)PrReO . [c.121]

Для решения системы нелинейных уравнений параболического типа (1.8). .. (1.11) с краевыми условиями (1.12). ... .. (1.14) может быть применен метод сеток с использованием явной схемы, согласно которому система уравнений приводится к безразмерному виду и записывается в конечных разностях. Вид конечно-разностных аналогов исходных уравнений и метод их решения применительно к рассматриваемой задаче представлены в [9]. Алгоритм решения этой задачи бьш реализован в виде программы расчета на БЭСМ-4М. При расчете задаются геометрические размеры пучка, параметры потока теплоносителя на входе в пучок, распределение тепловыделения (теплоподвода) у по длине и радиусу пучка и физические свойства теплоносителя. Для замыкания системы уравнений из эксперимента определяются эффективные коэффициенты турбулентной теплопроводности Хдфф, вязкости эфф п коэффициент гидравлического сопротивления % в виде зависимотей от критериев подобия, характеризующих процесс [39]. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...