Распределение контактные

Из уравнений (2.83) находим проекции 2 и дг нормальной распределенной контактной нагрузки [c.48]

Любопытно отметить, что сдвиговые перемещения в балке изменили распределение контактных сил не только в переходной зоне, но и за ее пределами. Теперь возникает сосредоточенная сила реакции на правом конце балки. Дифференцируя выражение (6) и полагая х = 1, находим поперечную силу [c.154]

На рис. 16.2, а показано распределение контактных напряжений между двумя роликами в продольном сечении, [c.268]

Рис. 16.2. Схемы распределения контактных напряжений вдоль осн роликов

Рис. 16.3. Схемы распределения контактных напряжений между роликами в сечении, нормальном к оси

Ряс. 9.5. Распределение контактных напряжений [c.313]

По сравнению со шпоночными и шлицевыми соединениями профильное обладает некоторыми преимуществами меньшая концентрация напряжений и лучшая центровка, а также лучшее распределение контактных напряжений на несущих поверхностях. Недостаток этого соединения заключается в сложности изготовления профильной поверхности. Разновидностью профильных соединений является соединение на квадрате (рис. 4.25, б), применяемое для посадки рукояток, маховиков и т. п. [c.424]

На рис. 3.1.2 приведены графики распределения контактных давлений q (t, х) при Ат = = Ti — = 1 иi=l i=l,05 [c.134]

Пусть далее в момент времени т к границе, подкрепленной стрингером, приложена горизонтальная сила интенсивности Ра (С х). Требуется определить закон распределения контактных напряжений д (t, х) на линии соединения стрингера с полуплоскостью. При этом, как обычно [151, 610], предполагается, что стрингер лишен изгибной жесткости и находится в одноосном напряженном состоянии. Тогда на линии соединения стрингера с полуплоскостью будут действовать только тангенциальные напряжения д (t, х). [c.136]

Следовательно, закон распределения контактных напряжений д (t, х) выражается квадратурами (2.10), (2.12). [c.140]

Таким образом, распределение контактного напряжения q (х) в этом случае оказывается не зависящим от времени t и определяется известной формулой Мелана [610]. В то же время, как это [c.141]

Требуется определить закон распределения контактных напряжений q ( , х) на линии соединения стрингера с полосой, предполагая, что к стрингеру приложена горизонтальная сила интенсивности/Рц ( , х) ъ момент времени Тд ([329]). [c.142]

Указанные выше недостатки не присущи металлическим покрытиям, осажденным фрикционным методом, благодаря способности латунной пленки пластифицировать поверхность трения. В результате, вследствие локализации пластического процесса в поверхностном слое, имеет место увеличение площади действительного контакта, более равномерное распределение контактной нагрузки и уменьшение концентрации напряжений. Пластифицирование материала в поверхностном слое является проявлением известного эффекта Ребиндера [31], когда роль ПАВ выполняют поверхностные пленки, в том числе приработочные покрытия, обладающие хорошей когезией. [c.148]

Напряжение в центре диска уже было использовано нами в соотношениях (3.12) для проверки зависимости между оптическим эффектом и напряжениями при плоском напряженном состоянии. Для тарировки можно брать и напряжение в любой другой точке горизонтального диаметра. Если диск сделан из материала с малым модулем упругости, то лучше брать точку, расположенную посредине между центром диска и контуром, так как на напряжения в этой точке распределение контактных усилий по площадке влияет слабее, чем в центре. [c.80]

Использование линейной формулы приближенного интегрирования эквивалентно замене неизвестной функции распределения контактных давлений ступенчатой функцией с постоянными (рис. [c.13]

Если принять, что характер распределения контактных давлений на стыке стержней не зависит от распределения напряжений под гайкой и головкой болта (допущение подтверждается экспериментами), то для расчета контактных давлений можно использовать решение, изложенное в и. 3 гл. 2. [c.59]

Из уравнения (4.55) видно, что в случае линейно упругого контактного слоя относительное распределение контактных давлений не зависит от величины внешней нагрузки. Нагрузка и податливость слоя влияют только на ширину зоны контакта. [c.80]

ВЛИЯНИЕ НЕКОТОРЫХ КОНСТРУКТИВНЫХ ФАКТОРОВ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ И УСИЛИЯ В БОЛТАХ [c.110]

На рис. 6.6, а—г показано распределение напряжений на стыке фланцев (рис. 6,7) после затяжки. Увеличение толщины фланцев приводит к более равномерному распределению контактных напряжений на стыке (рис. 6.6, а). Влияние оболочки на распределение контактных напряжений невелико (рис. 6.6, б, кривые / и 2 здесь соответствуют соединению с мягкими оболочками). Ширина фланцев также практически не влияет на распределение контактных давлений (рис. 6.6, виг). [c.110]

Рис. 6.6. Влияние конструктивных факторов на распределение контактных давлений после затяжки болтов

Рис. С.8. Распределение контактных давлений на стыке пластин при действии внешней силы

На втором этапе также методом последовательных приближений решается задача о распределении контактных давлений на стыке фланцев при действии силы Р. Расчет ведется по уравнениям (8.8). Неизвестное усилие исключается из этих уравнений с помощью условия (8.3), в котором значение 11У(з(Сг ) известно из расчета на первом этапе, а [c.144]

Для численного решения задачи заменим, как обычно, неизвестные функции распределения контактных давлений столбчатыми функциями (см. с. 13) с постоянными давлениями на каждой ступени. Примем, что аппроксимирующая функция контактных давлений на торце гайки имеет s ступеней (я=1, 2,. .., s g — номер ступени), а функция напряжений на рабочих поверхностях витков — I ступеней k=[, 2,. .., / k — номер ступени). [c.147]

Рис. 8.21. Распределение контактных напряжений под головкой болтов при разных радиусах сопряжения головки и стержня (й—ширина опорного кольца)

В рассматриваемой задаче, как и в общем случае, неизвестный закон распределения контактных давлений заменен столбчатой функцией с постоянными давлениями на каждой ступени. [c.170]

Характер распределения контактных давлений и концентрация напряжений в галтели существенно зависят от изгибной податливости хвостовика (его высоты h, рис. 9.11). При увеличении h и [c.170]

Центробежные силы профильной и замковой частей лопаток, а также. изгибающие усилия от аэродинамической нагрузки и сил инерции, связанных с первоначальными выносами центров тяжести сечений лопатки [15], приводят к существенно неравномерному распределению контактных напряжений, что влияет на развитие контактной коррозии. [c.171]

Выше показаны некоторые конструктивные способы снижения концентрации напряжений в зоне контакта. Однако распределение контактных давлений можно существенно изменять введением начальных погрешностей в форму контактирующих поверхностей тел. Последние учитываются в левой части уравнений (9.12), (9.15) и (9.18). [c.180]

Рис. 10.3. Распределение контактных давлений в зубьях передачи

Выбор характера посадки для шарикоподшипников в опорных узлах приборов и устройств необходимо производить исходя из величины и закона распределения воспринимаемой нагрузки, а также с учетом требования к точности вращения, методов регулирования люфтов в опоре, конструкции, класса точности подшипников и условий эксплуатации или режима работы (скорость вращения, вибрация, температура), материала сопрягаемых деталей и качества сопрягаемых поверхностей. Поэтому при решении вопроса о выборе посадок подшипников следует отыскать закономерность распределения контактных давлений на посадочной поверхности кольца и определить допустимую величину натяга [53]. [c.85]

Вопросам граничного трения посвяш.ены труды А. С. Ахматова [7], П. А. Ребиндера [106], Б. В. Дерягина и других исследователей. Наличие граничного смазочного слоя приводит к таким явлениям как более равномерное распределение контактных напряжений, их деконцентрация, уменьшение температурных влияний, поверхностное текстурирование и др. [c.248]

Замечание. Пусть слои изготовлены из одного и того же материала и имеют одинаковый возраст. Пусть далее сила, действующая на штамп с плоским основанием, не зависит от вреигенн. Тогда можно показать, что распределение контактных давлений будет таким же, как в упругой задаче, т. е. ползучесть в этом случае не оказывает влияния на распределение контактных напряжений. [c.135]

Для цилиндрических элементов (см. рис. 2.8) предположение о равномерности распределения контактного давления более условно, чем для сферичес1ких. Оно годится лишь для сечений, удаленных от торцов, и более приемлемо для цилиндров, вложенных в оболочку свободно, чем для цилиндров, скрепленных с оболочкой. Тем не менее модели без оболочки, нагружаемые давлением, используют для изучения концентрации напряжений от действия внутреннего давления в цилиндрах с оболочкой. На них проверяют область применимости плоских моделей, взаимодействие различных частей конструкции и др. [c.58]

Концентрация напряжений, обусловленная геометрическими концентратами простейшей формы, подробно рассмотрена в монографии Г. Нейбера и других работах. В больш1и стве реальных конструкций (соединения и передачи машин) концентрация напряжений от геометрических факторов тесно связана с распределением контактных напряжений (условиями внешних воздействий). Последние, кроме того, способствуют изнашиванию деталей и развитию контактной коррозии (фреттинг-коррозия). [c.3]

Для сложного контактного слоя контактная деформация за-Rii HT от распределения контактных давлений на поверхности контакта [c.16]

Рис. 4.9. Распределение контактных давлений на стыке пластинок при действии распределен-ногв усилия

В этих работах принимали, что радиальный натяг в соединении (разность фактических радиусов вала и втулки) компенсируется лишь деформацией сплошного вала бесконечной длины. Влиянием упругой деформации втулки пренебрегали (абсолютио жесткая втулка) из-за отсутствия приемлемого решения для осесимметричной втулки конечной длины, нагруженной неравномерным внутренним давлением. Полученные результаты показали характер распределения контактных давлений в соединении, а также влияние на распределение давлений сил трения. [c.82]

Для решения задачи о распределении контактных напряжений рассмотрим оболочечную модель трубы и кольца под действием сил от штуцера и акидной гайки (рис. 5.4) [c.84]

На рис. 6.8 показано распределение контактных напряжений На стыке фланцев для этого же соединения при различной внешней нагрузке. С увеличением внешней нагрузки характер распределения напряжений в зоне контакта фланцев изменяется (кривые / и 4 на этом рисунке соответствуют затяжке соединения Ра = 0). Сплошные линии соответствуют фланцам с /i = /2 = 36 мм, штриховые — /i = 2 = 9 мм. Зависимость дополнительных усилий в болтах от внешней растягивающей силы дана на рис. 6.9. Из рис. 6.9 видно, что эта зависимость существенно нелинейна, что объясняется изгибом флагщев и рычажным характером их взаимодействия из-за смещения контакта к внешнему радиусу. С увеличением усилия предваритель ной затяжки дополнительная сила в болте iVo от в. шшней нагрузки снижается и затяжка таким образом является эффективным средством повышения прочности резьбовых соединений. [c.110]

Если заменить неирерывную функцию распределения контактных давлений столбчатой функцией и потребовать, чтобы условие (8.2) выполнялось в конечно.м числе точек контакта, то уравнение (8.6) и условие (8,1) можно переписать в виде [c.143]

На первом этапе методом последовательных приближений решается задача о распределении контактных давлений на стыке фланцев от усилия иредварительной затяжки. При этом полагают,, что все болты затянуты с одинаковым усилием Qo=idem, а Р = = N(y = Q. После определения контактных давлений от затяжки qo находятся перемещения wq ) точек на окружности осей болтов под гайкой и головкой [c.144]

На рис. 8.18, а и б дана сеточная разметка головки болта и корпусной детали для вычисления функций влияния и напряженного состояния в головке болта вариационно-разностным методом, а также показано изменение главных напряжений на контуре головки и стержня болта (контурные напряжения). Контактные давления на этом рисунке соответствуют случаю опирания головки болта на жесткое основание. На практике этому варианту приблизительно соответствует случай стягивания стальных деталей болтами из титаиовых сплавов. На рис. 8.18, б дан график распределения контактных давлений на оиорном торце головки болта при опиранни на жесткую (недеформируемую) деталь (кривая 1) и деталь из одинакового с болтом материала (кривая 2). [c.159]

Следует отметить, что характер распределения контактных давлений на опорном торце головки болта незначительно влияет на концентрацию напряжений под головкой. Из решения контактной задачи несложно найти и величины микросмещений контактирующих поверхностей при изменении внешней нагрузки, необходимые для оценки склонности соединений к фреттинг-коррозии. [c.161]

При совместном действии растягивающей и изгибающей нагрузок неравномерность распределения контактных усилий становится более существенной и будет зависеть от величины изгибающего момента в корне пера лопатки. Задача оказывается нелинейной, так как в результате изгиба возникает поворот осей координат, связанных с хвостовиком. На рис. 9.15 показано распределение напряжений в МПа в соединении для случая, когда в результате растяжения и изгиба лопатки в ее корне действуют растягивающие напряжения Ор=80 МПа и напряжения изгиба с сгитах = = 150 МПа (такие напряжения характерны для лопаток последних ступеней компрессора). Штриховые линии на этом рисунке соответствуют растяжению при Ор=80 МПа (<Ти=0). [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...