Характеристика контактная

Замена продуваемого через токосъемник воздуха азотом улучшает характеристики контактных пар и позволяет увеличить допустимые скорости скольжения до 40 м/с или использовать в контактной паре менее качественные материалы. [c.317]

Пределом контактной выносливости называется то наибольшее приведенное контактное напряжение, которое материал выдерживает неограниченно большое число циклов нагружений без появления усталостного выкрашивания. При определении предела контактной выносливости для пластической стали в качестве базового числа циклов принимают 10 циклов нагружений. Закаленная сталь и некоторые другие материалы с увеличением количества циклов нагрузки разрушаются при непрерывно уменьшающейся величине эквивалентных напряжений. Для таких материалов характеристикой контактной выносливости является условный предел контактной выносливости, устанавливаемый при определенном базовом числе циклов >10 . [c.195]

ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНТАКТНЫХ ЭЛЕКТРОСВАРОЧНЫХ МАШИН [c.253]

Тип и характеристика контактных машин УО о о о о 51 5 УО О О о 0> X S SS г гз са. Время перерывов на отдых и естественные надобности [c.478]

В описываемых опытах при противотоке продуктов сгорания и воды НИИСТом была предпринята попытка изучить влияние на процесс теплообмена всех основных факторов, в том числе и высоты насадочного слоя, и плотности орошения насадки водой. Первый этап обработки результатов опытов заключался в изучении конечных параметров дымовых газов и их зависимости от режимных и конструктивных характеристик контактной камеры. Приведенные на рис. П1-24 графики позволяют сделать следующие выводы. [c.72]

Характеристика контактных экономайзеров, действующих на предприятиях г. Москвы, и их эксплуатационные показатели [c.97]

Техническая характеристика контактных интерферометров. [c.181]

Кинетика формирования контакта оценивалась по изменению контактного электросопротивления. Падение напряжения AU при пропускании постоянного тока / через образцы 3, измеряемое между выводами 5, служило характеристикой контактного электросопротивления. Для сравнения одновременно измеряли электросопротивление сплошного материала образца. [c.68]

Погрешности первого вида у контактных термоприемников имеют пять основных источников 1) отличие теплофизических характеристик контактного термоприемника и исследуемого объекта конечность размеров термоприемника 2) наличие пе- [c.64]

Содержание примесей, % Характеристика контактной зоны формы Контактный угол [c.107]

Зависимость между вторичным напряжением и сварочным током может быть выражена кривой, которая называется внешней характеристикой контактной машины. Обычно внешние характеристики контактных машин падающие, но могут быть крутые или пологие. [c.413]

Интегральные характеристики контактного давления и параметры перемещения штампа связаны уравнениями [c.109]

Таблица 3.1. Основные характеристики контактных пар

Техническая характеристика контактных и кислотных мешалок приведена в табл. 76 [15]. [c.250]

Эта книга родилась в стенах Института проблем механики Российской академии наук и посвящена изучению методами математического моделирования напряженного состояния и характера разрушения поверхностей при фрикционном взаимодействии. Автор, не претендуя на полноту исследования всей проблемы, основное внимание уделил анализу влияния микрогеометрии поверхности (её шероховатости), неоднородности механических свойств поверхностных слоёв, а также свойств поверхности и покрывающих её плёнок на характеристики контактного взаимодействия, силу трения и распределение напряжений в приповерхностных слоях при разных условиях контактирования. [c.3]

В данной главе рассматриваются задачи о взаимодействии упругих тел при наличии сил притяжения (адгезии) различной природы, вызванной их поверхностной энергией или присутствием в зоне контакта менисков жидкости. Большое внимание уделяется анализу совместного влияния параметров микрогеометрии контактирующих поверхностей и свойств поверхности и поверхностных плёнок на характеристики контактного взаимодействия. Полученные зависимости используются, в частности, для расчёта адгезионной составляющей сопротивления качению упругих тел. Глава составлена по работам [47, 48, 101, 208], выполненным совместно с Ю.Ю. Маховской. [c.78]

Полученные соотношения могут быть также использованы для определения контактных характеристик (контактные напряжения, длина и смещение площадки контакта и т.д.) при взаимодействии двух упругих тел, имеющих радиусы кривизны Ri и i 2 Действительно, поскольку длина площадки контакта i j, (г = 1,2), мы можем заменить взаимодействующие тела полупространствами и использовать уравнение (3.4) для определения градиента нормальных смещений каждого из полу- [c.141]

Ниже рассматривается контактное взаимодействие двух упругих цилиндров, содержащих на поверхности слои, моделируемые вязкоупругими телами, и разделённых слоем смазки. Такая модель дает возможность изучить совместное влияние объёмных свойств жидкости, а также свойств тонких поверхностных плёнок на характеристики контактного взаимодействия и коэффициент трения при различных условиях взаимодействия (скорость относительного проскальзывания, нагрузка и т.д.). [c.284]

Соответствующие интегральные характеристики контактных напряжений под штампом выражаются следующим образом [c.133]

Контроль силовой характеристики (контактного давления или удельного усилия Р) на специальных приборах. [c.195]

Для гидродинамических характеристик (контактного давления, момента и коэффициента трения) слоя жидкости в зазоре пары получены следующие зависимости [c.253]

Ниже рассмотрены расчетные и экспериментальные методы определения основных характеристик контактного взаимодействия при сжатии тел с начальным касанием в точке и по линии - теория Г. Герца. [c.163]

И. Характеристика контактных машин с пружинным приводом осадки [c.21]

Характеристика контактных машин [c.22]

Характеристика контактных машин с ручным рычажным приводом подачи [c.24]

Рис, 5.7. Сравнительные характеристики контактной и контактно-транзисторной систем зажигания [c.99]

Относительное распределение контактного усилия по длине зоны контакта не зависит от величины нагрузки. Последняя, как и упругие характеристики контактного слоя и стержней, влияет только на длину зоны контакта. [c.578]

Контактные элементы в процессе шлифования осуществляют рабочее давление абразивной ленты на обрабатываемую деталь. Наиболее часто применяются для этого ролики. Разнообразие операций ленточного шлифования расширило типаж и характеристики контактных роликов. Выбор контактных роликов проводят параллельно с выбором характеристик абразивных лент. Варьируя формы, размеры и твердость ролика, можно в широком диапазоне изменять режущую способность и стойкость лент. [c.71]

На рис. 3.20 представлена зависимость параметра шероховатости поверхности детали от скорости ленты, твердости контактного ролика, его диаметра и вида рабочей поверхности обода контактного ролика. Установлено, что уменьшение параметра шероховатости поверхности деталей при ленточном шлифовании при заданной зернистости и скорости абразивных лент может быть достигнуто либо при переходе к более мягким контактным роликам, либо при увеличении их диаметра без изменения твердости, либо при использовании роликов с более гладкой поверхностью. Существенное снижение параметра шероховатости поверхности достигается одновременным изменением нескольких параметров характеристики контактных роликов. [c.75]

Для выбора характеристики контактного ролика и режима работы для улучшения режущей способности ленты, выбора СОЖ и других параметров рекомендуется пользоваться данными табл. 3.3. Ее анализ показывает, что желаемый результат может быть получен при изменении одной или нескольких характеристик контактного ролика или в комплексе с изменением условий и режимов обработки. [c.80]

Спекание наблюдается главным образом на маломощных контактах, особенно при импульсах тока. Кроме вышеуказанного износа имеет место еще механический износ, который обусловливается механическими характеристиками контактного устройства. [c.277]

Синфазность в технологии. Процессы разделения и очистки веществ, как правило, проводят в интенсивных гидродинамических режимах. Это и понятно, так как в уравнения переноса входят конвективные члены, зависящие от гидродинамической обстановки. Но сама обстановка неоднородна и ею можно управлять, например геометрией единичного тела или системы тел, взаимодействующих со средой. Все сказанное выше указывает на возможность существование определенных сослно-шсний между гидродинамическими, концентрационными полями и геометрическими характеристиками контактных устройств, в том или ином виде взаимодействующими с потоками сплошной среды. Эти соотношения должны обеспечить максимальный перенос вещества или высокоэффективный массообмен. Одним из таких соотношений является синфазность геометрических и концентрационных нолей. [c.31]

Многообразие конструкций узов трения (трибосистем) и условий их работы в мап)инах и приборах не позволяет рекомендовать какой-то универсальный материал, обеспечивающий высокую надежность различных технических устройств. Основными факторами, которые должны учитываться в первую очередь при выборе материалов, являются нафузочные характеристики (контактное давление, скорость скольжения), заданный технический ресурс (общая продолжительность работы узла трения в часах), температурные условия эксплуатации, условия смазки (наличие и вид смазочного материала), характер окружаюЕцей среды (атмосферный воздух или инертный газ и их влажность, вакуум), требования к моменту (коэффициенту) трения. [c.12]

Существенное влияние на особенности разрушения материалов с покрытиями и на характеристики контактной усталости оказывают условия деформирования, толщина покрытий и другие факторы. Для электролитических покрытий, по данным В. С. Калмуцкого, количество таких факторов достигает 15. Для газотермических покрытий их, вероятно, значительно больше. В. С. Калмуцкий предлагает решать задачу повышения контактной прочности металлов с покрытиями с учетом вероятностно-статистического характера реальных условий получения и нагружения покрытий [53, 54, 75, 76]. Оптимизация условий формирования и последующих обработок некоторых электролитических покрытий позволила повысить ресурс покрытий при контактном нагружении на 15—20%. Работоспособность деталей с покрытиями оценивалась по вероятности разрушения композиции сталь — покрытие или покрытия при Заданном уровне контактного нагружения. [c.43]

Каганов Н. Л., канд. техн. наук. Качественные и технико-экономические характеристики контактной сварки и факторы, их определяющие. Скоростные методы обработки металлов, Машгиз, 1949. [c.687]

В табл. 45 приведена характеристика контактной зоны форм и полученных в них отливок из титана. Данные по содержанию TiOa в поверхностном слое формы полностью согласуются со значениями контактного угла смачивания чем он меньше, тем меньше интенсивность взаимодействия и ниже содержание Ti02 в поверхностном слое формы. Графитовые формы насыщают поверхностный слой отливки карбидами, резко снижающими прочностные и антикоррозионные свойства. [c.105]

Динамическая система станка схематически показана на рис. 7, а. Взаимодействие упругой системы и процесса трения показано стрелками. Эквивалентная упругая система (ЭУС) в этом случае учитывает влияние процессов в двигателе на характеристики упругой системы. Амплитудно-фазовая частотная характеристика ЭУС определяется, как правило, расчетным путем, поскольку экспериментальное ее получение связано со значительными трудностями. Распределенный характер сил трения не только в пределах одной направляющей поверхности, но и по нескольким направляющим, очень часто расположенным в различных плоскостях, и замена этих сил равно-еиствующей делает соответствующие модели системы еще более приближенными. 3 рис. 7, б показана частотная характеристика ЭУС такой модельной системы. Там же Сипоказана частотная характеристика контактного трения как отношение лы трения к нормальной контактной деформации поверхности трения. Статическое ачение (статический коэффициент трения) представляется видоизменением из-J. ого коэ( ициента трения в законе Амонтона, где берется отношение силы трения Ко °Р - >ьной нагрузке. Отставание по фазе изменения силы трения от нормальной щ гной деформации связано с явлением так называемого предварительного сме- 6 с тангенциальной деформацией контакта трущихси поверхностей, пред-лщ У °щей их взаимному скольжению. Практически это отставание имеет значение ь при очень малых скоростях скольжения ввиду малости смещения. Характерис- [c.125]

Следует иметь в виду, что, поскольку тензодатчики обладают небольшим сопротивлением, токосъемники должны иметь малое [ереходное сопротивление контактов, обеспечивая при этом высокую стабильность величин сопротивлений при вращении вала. В табл. 3.1 даны основные характеристики контактных пар [42], [c.95]

Полученная формула вместе с зависимостями (8.112), (8.114) и (8.117) позволяет давать количественные характеристики контактного разрушения, происходяш,его при соударении хрупких тел. Они позволяют также решать ряд интересных задач о взаимном движении ударяюш ихся хрупких тел при наличии разрушения. [c.494]

В этом разделе изучается влияние свойств тонкого поверхностного слоя на характеристики контактного взаимодействия при качении упругих тел, разделённых жидким смазочным материалом. Давление, возникающее в слое жидкости при относительном движении поверхностей, и толщина плёнки смазки в этом случае зависят от геометрии контакта и вязких свойств жидкости (гидродинамическая смазка), а также от упругих свойств взаимодействующих тел (эластогидродинамическая смазка). Теории гидродинамической и эластогидродинамической смазки изложены в монографиях [22, 60, 81, 162, 185]. Эти теории, базирующиеся на ньютоновской модели жидкости, удовлетворительно предсказывают толщину плёнки смазки в зазоре между телами. Однако при высоких давлениях и низких скоростях относительного проскальзывания наблюдается различие в предсказываемых теорией величинах силы трения и диссипации с наблюдаемыми в экспериментах. Для получения более достоверных результатов рассматривались модели, учитывающие эффект изменения вязкости от температуры и неньютоновское поведение жидкости при высоких давлениях (см. [190, 230]). [c.284]

Заметим, что исследование поведения отделившихся при износе частиц, а также инородных частиц, попавших в зону трения, является сложной задачей, которая до сих пор ещё мало изучена. Эти частицы вместе со смазкой образуют между взаимодействующими поверхностями особую промежуточную среду (третье тело), свойства которой оказывают значительное влияние на характеристики контактного взаимодействия и изнашивание элементов трущейся пары. Знание свойств третьего тела особенно важно при анализе таких видов разрушения, как фрет-тинг (изнашивание при малых осциллирующих перемещениях тел) и абразивный износ в присутствии третьего тела. [c.318]

Для характеристики контактного силового взаимодействия отдельных частей тела вводится в каждой точке х области Q тензор, напряжений с компонентами aij Oijix, t), i, j=l, 2, 3, через который выражается вектор поверхностных сил [c.7]

Характеристика контактных групп реле и контакторов. Как было сказано, контакты реле я контакторов подразделяются (если рассматривать положение этих контактов при обесточенном реле) на р- и з-контакты. Кроме этого, контактные группы реле и контакторов характеризуются величиной провала и раствора контактов. Провал контакта — расстояние, которое проходит подвижный контакт от начала соприко-сновенйя с неподвижным, если убрать неподвижные (рис. 76). Провал контакта должен быть вполне определенной величины для одного и того же типа реле или контактора, и от того, как osi отрегулирован, зависит работоспособность контактов. Надежность работы контактов зависит от степени нажатия под-виясных контактов на неподвижные. При слабом нажатии из-за большого сопротивления места контактирования контакты подвергаются нагреву и последующему подгоранию, что приводит к потере проводимости контактов. Начальное поджатие пружины обеспечивает в момент соприкосновения подвижных контактов с неподвижными необходимое нажатие, но этого недостаточно для стабильной работы данных контактов. Малейшее сотрясение приведет к разрыву электрической цепи. Поэтому необходим требуемый провал контакта. [c.186]

Важным узлом щовной мащины является привод вращения сварочных роликов. Привод вращения могут иметь или оба ролика, либо один из них — верхний или нижний, в зависимости от конструкции свариваемого изделия. Технические характеристики контактных щовных машин приведены в табл. 26. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...