Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Потери тепла

Согласно уравнениям теплового баланса расход промежуточного теплоносителя можно определить по выражению (потери тепла в окружающую среду учитываются  [c.362]

Некоторые результаты разработки и испытания высокотемпературного теплообменника перекрестного тока приведены в [Л. 91]. Схема перекрестного движения газов и насадки в теплообменных камерах была выбрана не только потому, что интенсивность процесса при перекрестной продувке слоя может быть выще, чем при противоточной (гл. 10), но и по конструктивным причинам упрощаются подводящие и отводящие воздуховоды, облегчается их компоновка с теплообменником, заметно уменьшаются потери тепла в окружающую среду, что особенно важно при высоких температурах и пр. Схема экспериментальной установки представлена на рис. 11-7. Взаимное горизонтальное движение газов и воздуха в теплообменнике может осуществляться по схеме прямотока либо противотока. Греющие газы — продукты сгорания керосина.  [c.378]


Потери тепла дуги на излучение, нагревание электрода за счет прохождения сварочного тока для различных способов сварки будут разными.  [c.20]

Повышение напряжения на дуге приводит к уменьшению глубины провара, так как увеличиваются потери тепла на лучеиспускание, угар и разбрызгивание. Вследствие увеличения длины дуги увеличивается площадь нагрева изделия, т. е. увеличивается ширина валика  [c.38]

Повышение напряжения на дуге и увеличение скорости сварки приводят к снижению коэффициентов плавления и наплавки (рис. 25, б, в). Это объясняется увеличением потерь тепла с ростом длины дуги на излучение в окружающее пространство, а также увеличением потерь металла на разбрызгивание и угар. Увеличение скорости перемеш,е-ния дуги влечет за собой некоторое снижение а, и а , потому что с увеличением скорости сварки погонная энергия уменьшается.  [c.64]

Какие требуются условия, чтобы изоляция уменьшала потери тепла  [c.383]

Пример 24-4. Определить потери тепла шарообразным выпарным аппаратом, если внутренний диа.метр его равен di = 1,5 м, внешний (вместе с изоляцией) dj = 2,0 м и средний коэффициент теплопроводности стенки Яср = 0,12 вт/м-град. Температура рабочего тела внутри шара Л — 127° С, температура наружного воздуха /2 = = 27° С. Коэффициент теплоотдачи ai == 200 вт/м -град ап  [c.387]

Потерю тепла аппаратом определяем по уравнению (24-20)  [c.387]

Потери тепла цилиндром за 1 ч  [c.397]

Потерю тепла боковыми поверхностями не учитывать. Как изменится теплообмен, если при тех же условиях к0э( х )ициент излучения второй поверхности будет равен Са = 0,4 йш/(лг -°К )  [c.480]

Для уменьшения потерь тепла во внешнюю среду весь прибор тщательно изолирован теплоизоляцией 7 i 8 9 — винт, при помощи которого плотно зажимается образец между холодильником и нагревателем. С целью выравнивания температур по поверхности образца между электронагревателем и образцом, а также с обеих  [c.521]

Граничные условия к уравнению (8. 5. 6) следуют из предположений об отсутствии потерь тепла на межфазных поверхностях  [c.330]

Из рассмотрения данных теплового баланса отражательных печей [179], полученных на Средне-Уральском медеплавильном заводе. Красноуральском медеплавильном комбинате и на других предприятиях, было установлено, что потери тепла через кладку составляют от 3,5 до 5%. Хотя величина этих потерь незначительна по сравнению с потерями, вызванными отходящими газами (около 60%), тем не менее потери тепла через кладку являются наибольшими среди остальных видов потерь. Заметим, что приведенные цифры тепловых потерь через кладку были получены при значениях степени черноты футеровки, равных 0,61—0,65 [8]. Увеличивая коэффициент е, можно повышать значение к. и. д. печи.  [c.213]


Для удобства примем площадь поверхности равной 1 м2, толщину кладки — 0,5 м, коэффициент теплопроводности—1,05 Вт/(м-К). Считая, что температура окружающего воздуха будет одинакова в обоих случаях, подставим эти значения в выражение (8-6) и, вычтя из второго первое, получим величину изменения потери тепла через кладку при изменении степени черноты ее поверхности  [c.214]

Рассмотрим потери тепла через кладку топок  [c.215]

Для температуры факела 1530°С и средней температуры кипятильных труб 435°С в зависимости от значений степени черноты, равных 0,5 0,8 0,9 0,95, средняя температура обмуровки будет соответственно равна 1043, 955, 937, 929 К- Аналогично, увеличение степени черноты обмуровки топки парового котла уменьшает ее температуру, снижает потери тепла в окружающую среду и увеличивает термический к. п. д. котельной установки, т. е. эффективность ее работы.  [c.216]

Общая необратимая потеря тепла выражается интегралом Т dS, причем  [c.78]

Выражения (51.2), (51.5) и (51.7) вместе с аналогичными формулами для периода охлаждения являются основными при расчете регенератора. Следует помнить, что эти уравнения выведены для идеальных условий, когда нет потерь тепла через наружные стенки регенератора ( идеальная тепловая изоляция) и пренебрежимо мал поток тепла вдоль регенератора за счет теплопроводности насадки.  [c.117]

Дополнительные потери тепла, а следовательно, и погрешности в измерении q возможны в результате конвекции и обратного излучения с нагреваемой поверхности тепловоспринимающего тела.  [c.274]

Если деформирование тела происходит без поглощения или потери тепла элементами тела, как это имеет место при малых быстрых колебаниях тела, то процесс деформирования является адиабатическим.  [c.50]

Определенное подтверждение зависимости (5-28) получено в (Л. 57] на основе экспериментов при восходящем пневмотранспорте песка ( д, = 0,12- -1,4 ReT = 40-f-330). Эти данные представляют особый интерес, поскольку здесь впервые лепосредственно учтены два важных фактора а) относительная скорость, по которой определено Rex и которая заметно меняется при восходящем прямотоке, оценивалась как Vqt = v—скорость частиц рассчитывалась по экспериментально определенной закономерности изменения истинной концентрации частиц (см. гл. 3) б) потери тепла в окружающую среду, существенные при малом диаметре канала ( = 200—150°С), учтены не средние, а реальные, используя методику Г. Д. Рабиновича [Л. 252]. В итоге для р<4-10- в [Л. 57]. получено  [c.166]

Другой путь повышения эффективности термического нейтрализатора — увеличение объема реакционной камеры. Однако это увеличение ограничено по условиям компоновки в подкапотном пространстве и повышенными потерями тепла, пропорциональными поверхности реактора. Повышение степени очистки в термореакторе увеличением начальных концентраций СО и С Нт в ОГ связано с обогащением смеси, а следовательно, с ухудшением топливной экономичности автомобиля.  [c.77]

Следует заметить, что в направлении к краям задней стенки наблюдается небольшое возрастание эффективного коэффициента излучения. В мелких полостях оно значительно более заметно, чем в глубоких. Его появление объясняется просто уменьшением телесного угла, под которым виден элемент из апертуры, при перемещении по направлению к кромке. Присутствие передней стенки с отверстием не только увеличивает коэффициент излучения по всей BHVTpeHHO TH полости, но дает и другой положительный эффект. При вычислении суммарной потери тепла наружу от внутренних стенок полости было найдено, что наибольщая часть теряется от тех частей цилиндрической стенки, которые имеют наибольщий телесный угол со стороны апертуры. Следовательно, в цилиндре, имеющем открытый конец, наибольшее количество тепла теряется от тех частей стенок, которые находятся вблизи открытого конца. Таким образом, наличие передней стенки не только заметно  [c.333]

Пример 23-5. Стальная труба диаметром dild.2 200/220 мм с коэф( )ициентом теплопроводности — 50 вт м-град покрыта двухслойной изоляцией. Толщина первого слоя ба = - 50 мм с = == 0,2 emiM-град и второго 63 80 мм с 0,1 вт-/м-град. Температура внутренней поверхности трубы /с-г 327° С и наружной поверхности изоляции t = 47° С. Определить потери тепла через изоляцию с одного погонного метра трубопровода и температуры на границах соприкосновения отдельных слоев.  [c.371]


Процесс горения, следующий за воспламенением, может происходить либо на поверхности расплавленного окисного слоя, покрывающего металл, либо в окружающей паровой фазе. Важную роль играют гетерогенные реакции на поверхности растущих взвешенных окисных частиц. Горение на поверхности имеет место в том случае, если окисел более летуч, чем металл. Горение в парс -вой фазе происходит в обратном случае и может к тому же подав-.ляться образованием защитного окисного слоя или понижение.м тедшературы пламени в результате потерь тепла ниже точки кипения металла. Эксперименты с расплавленным алюминием проводились в работах [290, 289] горение магниевой ленты изучалось Коффином [123] проволок из титана, циркония, алюминия и магния — Гаррисоном и Иолтом [317, 318] стержней из бора — Талли [771]. Преобладающая часть исследований горения мета.т-лов выполнена с металлическими порошками [124 135, 162, 170, 683, 888].  [c.114]

Повышение эффективности энергетических агрегатов, как правило, связано с изменением конструкции. Так, например, в котельной установке производительностью 950 т/ч ири сохранении старой конструкции потери тепла в окружающую среду составляют 0,1% к. п. д., П рисос воздуха в газовый тракт котла снижает его к. п. д. еще на 0,5 7о, за счет чего теряется около 80 000 руб. в год [178]. Эти потери могут быть значительно компенсированы увеличением доли энергии излучения в общем тепловом балансе. Повышение излучательной способности узлов находит широкое применение в установках для прямого преобразования тепловой энергии в электрическую, в котлах, турбинах, двигателях, высокотемпературных печах и в теплообменниках, электровакуумных  [c.5]

Между тем применение покрытий, увеличивающих степень черноты конструкции, заключает в себе резерв для увеличения эффективности, производительности и экономичности в рассматриваемой области. Использование покрытий может вестись в двух направлениях во-первых, для повышения термического к. п. д. путем улучшения условий теплообмена в топке и уменьшения потерь тепла в окружающую среду во-вторых, для увеличения сроков службы узлов и механизмов нагревательных и дутьевых агрегатов за счет снижения температуры стенок и повышения сопротивляемости эрозионному износу. Следует отметить, что даже незначительное улучшение показателей работы теплового агрегата ведет к значительному экономическому эффекту.  [c.211]

Используя приемники, полностью поглощающие всю падающую на них тепловую энергию (абсолютно черное тело, см. гл. XXXVI), зная теплоемкость приемника и учитывая потери тепла, можно по повышению температуры оценить в абсолютных единицах энергию, приносимую лучами, что также является принципиальным преимуществом теплового метода. Им пользуются для измерений лучистой энергии всех длин волн, включая и ультрафиолетовые, особенно в тех случаях, когда желают получить количественные данные о распределении энергии по спектру излучающего тела. На рис. 19.1 показано схематически такое распределение для спектра Солнца. Для иных источников (например, лампа накаливания или ртутная лампа) распределение энергии по длинам волн может существенно отличаться от приведенного. Несмотря на универсальность теплового метода и возможность получения сравнимых между собой количественных показаний, обычно удобнее использовать для разных интервалов длин волн специальные приемы исследования, упомянутые выше.  [c.401]

М а л с ф е е в Г. Е. Потери тепла в кровлю и подошва при закачке в плаот горячей воды - Изв.вузов. "Нефть ш газ", 1959, 5.  [c.183]

Для уменьшения погрешностей в устройствах, основанных на калориметрическом методе, конструктивно их исполняют так, чтобы потери тепла были либо полностью исключены, либо сведены к минимуму. При использовании в качестве тепловоспринимающего тела жидкостей и газов для уменьшения (Зпот опытные участки тщательно теплоизолируют от окружающей среды или применяют охранные нагреватели, мощность которых регулируется так, чтобы в местах их установки тепловые потери отсутствовали. В устройствах с твердым телом тепловоспринимающий элемент 3 (рис. 14.1) устанавливается на теплоизоляционных стержнях или призмах с минимальными зазорами относительно корпуса устройства 2. Размеры корпуса выбираются такими, чтобы отношение площади его тепловоспринимающей поверхности к полной теплоемкости корпуса было одинаковым с соответствующим отношением для тепловоспринимающего тела. В этом случае температура корпуса и тепловоспринимающего тела практически одинакова и кондуктивный теплообмен между ними (тепловые потери) пренебрежимо мал.  [c.274]


Смотреть страницы где упоминается термин Потери тепла : [c.77]    [c.377]    [c.379]    [c.23]    [c.120]    [c.38]    [c.334]    [c.334]    [c.347]    [c.386]    [c.521]    [c.36]    [c.329]    [c.214]    [c.239]    [c.239]    [c.21]    [c.83]    [c.136]    [c.328]    [c.241]   
Смотреть главы в:

Эксплуатация котельных установок Изд.2  -> Потери тепла


Сбор и возврат конденсата (1949) -- [ c.14 , c.84 , c.153 , c.230 ]

Промышленные парогенерирующие установки (1980) -- [ c.54 ]

Технический справочник железнодорожника Том 6 (1952) -- [ c.97 ]



ПОИСК



112, 113 - Способы снижения тепловых потерь 115 Средства для разогрева футеровки 115, 116 - Сходство

112, 113 - Способы снижения тепловых потерь 115 Средства для разогрева футеровки 115, 116 - Сходство газокислородные, Насосы вакуумные пароэжекторные

112, 113 - Способы снижения тепловых потерь 115 Средства для разогрева футеровки 115, 116 - Сходство конструкций камер всех типов 112 - Шлюзовые устройства 113, 114 См. также Горелки газовые, Горелки

БОРЬБА С ПОТЕРЯМИ ТЕПЛА И КОНДЕНСАТА Общие замечания

Включение испарителей без потери тепловой экономичности

Влияние необратимости на работоспособность термодинамических систем Эксергетические потери и эксергетический Эксергетический анализ работы тепловых машин

Восполнение потерь конденсата на тепловых электростанциях

Глава двенадцатая. Упрощенная методика определения потерь тепла с уходящими газами и от химической неполноты сгорания

Глава одиннадцатая. Ориентировочная оценка значения тепловых потерь и сводная ведомость результатов испытаний котельной установки

Допустимые потери тепла через изоляцию

Зависимость Потери тепла - Номограмма

Измерение потерь тепла ограждающими поверхностями котлоагрегатов

Использование топлива и потери тепла в котельном агрегате (тепловой баланс)

Испытание для определения тепловых потер

Котельный агрегат газовые потери тепла

Коэффициент тепловых потерь

Метод производственной равноценности тепла и работы. Физический метод распределения потерь и расходов энергии (метод МЭС)

Методы учета и снижения погрешностей, вызываемых потерями тепла на излучение

Номограммы для подсчета располагаемого тепла продуктов горения и потерь тепла вследствие неполноты горения

Нормы тепловых потерь изолированными поверхностями

О тепловых потерях во время регулярного режима

Определение гидравлических и тепловых потерь при движении пара

Определение потерь тепла в окружающий воздух и температур в изоляции

Определение тепловых потерь в котлоагрегате

Определение тепловых потерь изолированных трубопроводов и других нагретых объектов

Определение тепловых потерь печи

Определение тепловых потерь через изоляцию при разогреве

Определение тепловых потерь через рабочее окно

Определение тепловых потерь через футеровку

Определение толщины изоляционного слоя по заданной потере тепла

Основные потери тепла и добавки

Оценка точности измерения тепловых потерь и котла то обратному и прямому балансам

ПАРОВЫЕ ТУРБИНЫ Потеря тепла в турбине, коэффициенты полезного действия Я расход пара

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения ири сжигании мазута в станционном паровом котле

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения керосина

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании бензина в двигателе внутреннего сгорания

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании в паровом котле промежуточного продукта, полученного при обогащении кизеловского угля

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании генераторного газа в двигателе

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании каменного угля

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании каменного угля в паровом котле

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании мазута в конвейерной печи

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании мазута в паровом котле

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании мазута в паровых котлах

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании мазута в судовом котле

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании московского городского газа

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании природного газа в водогрейном котле

Подсчет потерь тепла вследствие химической неполноты горения при сжигании природного газа в паровом котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами двигателя, работающего на доменном газе

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при испытании парового котла на подмосковном угле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при испытании паровых котлов на нефтяном топливе

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при испытаниях паровых котлов на станциях Ленэнерго

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при работе парового котла на антрацитовом штыбе

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании антрацитового штыба в станционном котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании богословского бурого угля в станционном котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании дизельного топлива в двухтактном бескомпрессориом дизеле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании каменного угля и доменного газа в паровом котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании мазута в конвейерной печи

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании мазута в нефтеперегонной батарее

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании мазута в станционном паровом котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании мазута в судовом котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании мазута и нефтепромыслового газа в паровом котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании московского городского газа в технологической печи

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании московского городского газа при

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании подсушенного антрацитового штыба в станционном котле

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании природного газа в водогрейном котле системы Л. К. Рамзина

Подсчет потерь тепла с уходящими газами при сжигании природного газа в паровом котле Гарбе

Подсчет потерь тепла-вследствие химической неполноты горения при сжигании дров в судовом котле

Подсчеты потерь тепла вследствие химической неполноты горения

Подсчеты потерь тепла с уходящими газами ири сжигании жидкого топлива

Подсчеты потерь тепла с уходящими газами при сжигании газообразного топлива

Подсчеты потерь тепла с уходящими газами при сжигании твердого топлива

Потери в сетях тепловых сетях

Потери в турбине. Тепловой процесс турбинной ступени

Потери конденсата и тепла на станциях

Потери конденсата и тепла от неудовлетворительной работы конденса ионных горшков

Потери конденсата и тепла у потребителей и в сетях

Потери тепла в действительной машине и мероприятия по борьбе с ними

Потери тепла в окружающую среду и от пропусков пара через неплотности

Потери тепла в паровой машине

Потери тепла зданий

Потери тепла и к. п. д. котельного агрегата

Потери тепла и к. п. д. ступени

Потери тепла и коэффициент полезного действия ) котлоагрегата

Потери тепла и тепловой баланс котельной установки

Потери тепла излучением через отверстия в футеровке

Потери тепла изолированными объектами

Потери тепла изолированными поверхностями

Потери тепла котлом

Потери тепла от внешнего охлаждения котла

Потери тепла от механической неполноты сгорания

Потери тепла от химического недожога

Потери тепла от химической неполноты сгорания

Потери тепла от химической неполноты сгорания в окружающую среду и с физическим теплом золы и шлака

Потери тепла с газами

Потери тепла с конденсатом

Потери тепла с продувочной водой

Потери тепла с физическим теплом очаговых остатков

Потери тепла с физическим теплом очаговых остатков и на охлаждение деталей котлоагрегата и топочного устройства

Потери тепла с физическим теплом шлаков и на охлаждение панелей и балок, не включенных в циркуляционные контуры котлоагрегатов

Потери тепла теплопроводом

Потери тепла трубопроводом

Потери тепла через тепловые короткие замыкания

Потери тепла через футеровку

Потеря с физическим теплом шлака

Потеря тепла в окружающую среду

Потеря тепла в химической неполноты героиня

Потеря тепла от механического недожога

Потеря тепла от механического недожога наружного охлаждения

Потеря тепла от механического недожога топлива

Потеря тепла от механического недожога уходящими газами

Потеря тепла от механического недожога физическим теплом шлака

Потеря тепла от механического недожога химического недожога

Потеря тепла от механической неполноты горения

Потеря тепла от наружного охлаждения

Потеря тепла от наружного охлаждения парогенератора

Потеря тепла от со шлаком

Потеря тепла от химического недожога топлива

Потеря тепла с уносом

Потеря тепла с уходящими газами

Потеря тепла с физическим теплом шлака

Потеря тепла с физическим теплом шлаков

Потеря тепла через стенки печи

Потеря теплоты на охлаждение панелей, балок физическим теплом шлака

Приборы для определения тепловых потерь

Работа 1 — 366 — Вычисление графическое 1 —367 2 — 41 — Потери вследствие необратимости 2 — 42 Эквивалент тепловой

Работа — Выражение графическое аналитическое 41 — Потери вследствие необратимости 42 — Эквивалент тепловой

Разновидности тепловых потерь

Регенерация тепла в турбоустаповках потери эксергии

Снижение потери тепла от химической и механической неполноты сгорания

Снижение потери тепла с уходящими газами

Снижение потерь тепла в окружающую среду нагретыми поверхностями

Снижение тепловых потерь путем поддержания чистоты наружных поверхностей нагрева

Справочные данные по потерям тепла Нормы тепловых потерь

Средняя температура воздуха в различных пунктах СССР — Потери тепла неизолированными и изолированными поверхностями

Таблица ГГ-22. Значения коэффициента диафрагмирования р для расчета тепловых потерь излучением через отверстия

Тепловой Потери энергии внешние

Тепловой Потери энергии внутренние

Тепловой баланс гидросистемы обусловленное потерями напора

Тепловой баланс и потери тепла

Тепловые потери парогенератора в окружающую физическим теплом шлака

Тепловые потери парогенератора в физическим теплом шлака

Технико-экономический расчет норм потерь тепла изолированными теплопроводами

Трубопровод приведенная длина (по потерям тепла)

Трубопроводы допустимые потери тепла через

Турбины потеря тепла

Уменьшение потерь тепловой энергии на излучение через загрузочное окно дуговой электропечи ДСП

Установки для использования тепловых потерь печей

Учет тепловых потерь и неполноты сгорания топлива

Учет эксергетических потерь при оценке тепловых схем опреснительных установок

Характеристика потерь тепла

Экономическая эффективность снижения тепловых потерь нагретыми поверхностями



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте