Расчеты контактных напряжений

При расчете контактных напряжений различают два характерных случая первоначальный контакт в точке (два шара, шар и плоскость и т. п.) первоначальный контакт по линии (два цилиндра с параллельными осями, цилиндр и плоскость и т. п.). [c.103]

РАСЧЕТЫ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ [c.141]

Опыт эксплуатации показывает, что выкрашивание поверхностей зубьев начинается в области полюса Р зацепления, поэтому расчет контактных напряжений ведется для зацепления в полюсе. На рис. 19.2 показана схема зацепления колес, где контакт зубьев рассматривают как контакт двух цилиндров с радиусами р, и р2, а максимальное контактное напряжение определяют по формуле Герца (см. гл. 14) [c.201]

Предварительно определив согласуют полученные значения со стандартными и / г), уточняют значения коэффициентов в расчетных формулах и проводят проверочный расчет контактного напряжения по формуле (19.2). [c.207]

При расчете на контактную прочность используется формула (19.2). Для прямозубых конических колес с углом зацепления а , = 20 формула для расчета контактного напряжения принимает вид [c.215]

При выборе размеров и материалов деталей муфты и расчете контактных напряжений можно ориентироваться на приведенные выше рекомендации для обгонных роликовых фрикционных муфт. [c.314]

Экспериментально установлено, что наименьшую контактную прочность имеет околополюсная зона активных (рабочих) поверхностей зубьев. Поэтому расчет контактных напряжений производят для фазы контакта зубьев в полюсе зацепления (рис. 20.32). [c.352]

Для расчета контактных напряжений формулу (20.30) уточняют введением множителя В результате [c.366]

По данным обоих графиков, используя формулы (4,50) и (4,60), можно определить силы Р и Р давления кулачка на штангу, направленные по нормали к профилю. Определение этих сил необходимо для расчета контактных напряжений на рабочей поверхности профиля. Подставляя величины этих сил в формулу [c.197]

Коэффициенты нагрузки при расчете контактных напряжений обозначают K[j, при расчете напряжений изгиба — Кр я определяют по следующим зависимостям [c.255]

Расчет прочности зубьев по контактным напряжениям. Исследованиями установлено, что наименьшей контактной усталостью обладает околополюсная зона рабочей поверхности зубьев, где наблюдается однопарное зацепление (см. рис. 8.5). Поэтому расчет контактных напряжений принято вьшолнять при контакте в полюсе зацепления (рис. 8.18). Контакт зубьев можно рассматривать как контакт двух цилиндров с радиусами р] и р . При этом контактные напряжения определяют по формуле (8.2), а именно [c.139]

Исследуя напряженное состояние деформированной манжеты из оптически активной резины с использованием основного закона фотоупругости при конечных деформациях А. А. Гельман установил, что вдоль свободного контура AB рабочей части манжеты (рис. 37) действуют сжимающие нормальные напряжения, т. е. 02 < О и Ti = 0. Максимального значения достигает в точке перехода рабочей части манжеты в опорную. Вдоль контуров ЕК и FL, охватывающих отдельные участки рабочей части манжеты и всю ее опорную часть, действуют растягивающие напряжения, т. е. оа — О и ai > 0. В сечении, параллельном линии контакта и отстоящем от нее на 1 мм, напряжения Ох являются сжимающими и достигают максимума в начале рабочего участка (рис. 38, а). Напряжения Оу переходят из растягивающих в сжимающие при переходе от опорной части манжеты к рабочей (рис. 38,6). Напряжения Ог вдоль всего сечения являются сжимающими (рис. 38, в). Сложное напряженное состояние деформированной манжеты является одной из причин отсутствия в настоящее время удовлетворительных для инженерной практики методов расчета контактных напряжений этого вида уплотнителей. Поэтому определение контактных напряжений и их изменения под действием эксплуатационных факторов производят, как правило, экспериментально непосредственно на самих манжетах. Эпюра распределения контактных напряжений по ширине контакта рабочей части манжеты с уплотняемыми поверхностями (рис. 39) имеет сложную [c.69]

Сопротивление в системе АРс для данного прибора — величина постоянная, которую легко учесть при расчете контактного напряжения. Значение Ру зависит от ряда переменных факторов, в частности, от жесткости уплотнителя и от давления Р, подаваемого в систему. Чем выше давление Р, тем больше деформируется один и тот же уплотнитель и тем более завышенным получается результат измерения. [c.130]

Рис. 38. К расчету контактных напряжений в зубе а — наружное зацепление

В 2.2 этими же методами рассмотрена задача Сз о вдавливании штампа в плоскую грань цилиндра. Произведен расчет контактных напряжений под штампом и так называемой жесткости системы штамп-цилиндр, т. е. зависимости вертикального перемещения штампа от величины действующей на него силы. Показано, что боковая поверхность [c.14]

В 4.4 рассмотрена осесимметричная контактная задача теории упругости 5 о кручении усеченного шара жестко прикрепленным к его плоской границе круговым цилиндрическим штампом. При этом сферическая часть поверхности шара неподвижна. Построено решение задачи методом больших Л, изложенным в 1.3, для случая, когда радиус штампа в достаточной мере меньше радиуса среза шара. Произведен расчет контактных напряжений, результаты хорошо согласуются в частных случаях с известными результатами, полученными другими способами, в том числе и авторами монографии. [c.18]

Был произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-цилиндр, вычислялись безразмерные величины qo Ta/R) = [c.95]

Для поставленных задач теории упругости построены асимптотически точные решения для случая относительно малых толщин упругого цилиндрического слоя, произведен расчет контактных напряжений, области контакта и перемещения шипа. [c.140]

С учетом соотношений (3.148), (3.151) формулы (3.136) для расчета контактных напряжений можно преобразовать к виду [c.144]

Были проведены расчеты контактных напряжений q x) (-а ж а), момента контактных напряжений М, вертикальных перемещений [c.297]

Выполненные в течение последних десятилетий теоретические и экспериментальные исследования показали, что в подавляющем большинстве случаев полученное Г. Герцем решение контактной задачи дает относительно небольшую погрешность, вследствие чего его широко используют при расчете контактных напряжений и деформаций. [c.175]

Различают точечный и линейный контакт двух тел в первом случае до приложения нафузки тела касаются в точке, а во втором - по линии. Методика расчета контактных напряжений и деформаций для этих видов контакта приведена в работах [12, 15]. При точечном контакте соприкосновение тел под нафузкой происходит по эллиптической площадке с полуосями апЬ или по круговой радиуса а (круговую площадку можно рассматривать как частный случай эллиптической, когда а = Ь). Давление р (или контактное напряжение [c.347]

На рис. 5.22 приведены кривые изменения напряжений а а, и максимального касательного напряжения Т] в зоне контакта при взаимодействии двух цилиндров, линии уровня максимального контактного напряжения Т]. Выше были даны формулы для расчета контактных напряжений и упругого сближения тел с постоянными радиусами кривизны. В более сложных случаях, когда тела качения имеют переменные радиусы кривизны, для расчета контактных напряжений и деформаций следует воспользоваться данными А.В. Орлова [12]. [c.349]

Подобные расчеты контактных напряжений для моделей из эпоксидной смолы и стальных деталей применительно к контакту железнодорожных колес и рельсов в зоне выкружек гребня бандажа и рельса, выполненные для 26 случаев сочетания радиусов, показывают, что при одинаковых размерах контактной площадки коэффициенты для напряжений по всей глубине контактной зоны (от О до 8 ммХ являются близкими к постоянным величинам и составляют , [c.95]

Расчет контактных напряжений обычно сводится к определению напряжений в опасной точке. Этот расчет основан на теории Герца, при установлении которой были сделаны следующие допущения [c.205]

Ниже, в разделе П, указана последовательность расчета, а в разделе П1 даны расчетные формулы для наиболее часто встречающихся в практике случаев контакта, отвечающих второму, третьему и четвертому допущениям теории Герца. Более подробные данные по расчету контактных напряжений см. [25], стр, 353 — 361. [c.205]

Примечание. Расчет контактных напряжений материалов с различными модулями упругости см. [25], табл. 43, стр. 357. [c.207]

Кроме TOIO, у коэффициентов, относящихся к расчетам на контактную прочность, предусматривается индекс // (в честь автора расчетов контактных напряжений Н. Hertz), а у коэффициентов к расчетам на изгиб — индекс F (от слова ножка на английском и немецком языках). Эти индексы пишутся первыми, например /(//р и /(/.р. [c.177]

Деформации и напряжения, возникающие при взаимном нажатии двух соприкасаюихихся тел, называют контактными. Вследствие деформации в местах соприкосновения элементов конструкции передача давлений происходит по весьма малым площадкам. Материал вблизи такой площадки, не имея возможности свободно деформироваться, испытывает объемное напряженное состояние (рис. 618). Как показывают расчеты, контактные напряжения имеют явно местный характер и весьма быстро убывают по мере удаления от места соприкосновения. Несмотря на это, исследовать контактные напря- [c.716]

В 2.3 исследована методом сведения парных рядов-уравнений к БСЛАУ первого рода задача С4 о внедрении штампа в плоскую грань предварительно напряженного в радиальном направлении цилиндра. Здесь также произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-цилиндр при различных значениях параметров задачи, в т. ч. и параметра предварительного напряжения. [c.15]

В 3.1 в декартовой системе координат рассмотрены контактные задачи Q, Q2 и Q3 для прямоугольника о вертикальном воздействии штампа без трения на одну из его граней, смежные грани находятся в условиях скользящей заделки. В задачах Q и Q2 противоположная грань соответственно лежит без трения на жестком основании или жестко защемлена, а штамп расположен симметрично. Эти задачи исследуются с помощью методов сведения парных рядов-уравне-ний к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов и асимптотическим методом больших Л. В задаче Q3 штамп расположен несимметрично и для исследования использован метод однородных решений. Произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-прямоугольник. Здесь также как и для задачи Сз обнаружена аналогичная немонотонная зависимость жесткости системы штамп-прямоугольник относительного расстояния боковой грани от края штампа, при этом немонотонность более ярко выражена при больших значениях коэффициента Пуассона. Также показано, что влияние боковой грани затухает обратно пропорционально величине этого расстояния для задачи Q и по экспоненциальному закону для задачи Q2. [c.15]

Методом сведения парных рядов-уравнений к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов рассмотрена задача Qs для кольцевого сектора, когда штамп несимметрично вдавливается в цилиндрическую поверхность. По постановке задача аналогична задаче (5з для прямоугольника. Методом однородных решений исследована аналогичная симметричная задача Qe для кольцевого сектора. Произведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп-кол ьцевой сектор. Здесь также, как и для задач (7з, Q и Q2, обнаружена аналогичная немонотонная зависимость жесткости системы штамп-прямоугольник от относительного расстояния боковой грани от края штампа. Кроме того для задачи Qs показано, что возможно такое несимметричное расположение штампа, когда момент контактных напряжений под штампом будет равен нулю. [c.16]

Рассмотрена также обобшенно-периодическая контактная задача Qj для кольца, когда на ее внешней поверхности периодически расположено несколько штампов и при этом один из штампов перемешается в направлении радиуса к центру кольца, а другие неподвижны. Для решения такой задачи используется подход М. Л. Бурышкина. Согласно этому подходу задача сводится к ряду периодических задач типа Qe, которые решаются методом сведения парного ряда-уравнения к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов. Подробно исследован случай четырех штампов. Произведен под каждым штампом расчет контактных напряжений, вектора и момента контактных напряжений. [c.16]

Центробежные силы, действующие на тела качения. При работе подшип- ников качения за предельным теслом оборотов их перегрузка значительно сокращает срок службы, поскольку при этом происходят повышенное тепловыделение и ускоренное изнашивание сепарауора, а также возможно его механическое разрушение. Выполняя расчет контактных напряжений по данным справочной литературы, необходимо учитывать-дополнительную нагрузку от центробежных сил тел качения в контактных зонах наружных колец. Ниже приведены формулы для определения центробежных сил (Н) шариков и цилиндрических роликов [c.60]

Выполненные нами численные расчеты контактных напряжений при различных Е и л (см. фиг. 75 и 76) показывают, что при постоянной нагрузке нормальные напряжения в зоне контакта изменяются прямо пропорционально величине модуля упругости Е. При увеличении модуля упругости с 1,5-10 до 2,0 10 кГ1см (т. е. на 25%) нормальные напряжения увеличились на 23—30%. С увеличением коэффициента Пуассона нормальные напряжения также увеличиваются. Однако в этом случае наблюдается различная интенсивность влияния коэффициента Пуассона на нормальные и поперечные главные напряжения. Пер- [c.94]

Для всех вероятных случаев сочетания форм поверхностей колес и рельсов выполнены расчеты контактных напряжений. В результате получено поле вероят- ных напряжений по поверхности катания рельсов, имеющих различный износ и установленных с различной подуклойкой.. [c.159]

Первый способ — определение велич1ины контактных площадок по отпечаткам —был применен Герцем еще в 1885 г. при обосновании предложенной им теории расчета контактных напряжений. Размеры площадок контакта определялись им с помощью стеклян- [c.162]

В справочнике иЗv oжeны методы расчета на прочнссть различных соединений и передач, пружин, валов, подшипников, деталей поршневых двигателей, турбомашин и компрессоров приведены сведения по определению напряжений и деформаций в элементах конструкций. Третье издание справочника второе изд. 1966 г.) переработано и дополнено расчетами на прочность винтовых и цепных передач, расчетами контактных напряжений, расчетами деталей на выносливость, малоцикловую усталость, термопрочность, сведениями по автоматизированному проектированию. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...