Отражатель плоский

При смещении с этого направления дисперсия уменьшается и, как следует из рис. 7.4, на расстоянии / 1,7р5 спадает до уровня, равного трем. В случае падения на точечный отражатель плоской волны уровень насыщения также равен трем и [c.178]

При падении на точечный отражатель плоской волны коэффициент корреляции Ьх, к описывается формулой (7.55) при любых положениях точек наблюдения. Таким образом, флуктуации интенсивности рассеянной точечным отражателем плоской волны являются статистически однородными, имеют постоянный уровень остаточной корреляции 6/, к(рост) == 7з и масштаб спадания коэффициента корреляции до этого уровня, совпадающий с радиусом когерентности сферической волны рост Рз. [c.192]

Из рисунка видно, что в окрестности плоскости минимального изображения /и эффект усиления обратного рассеяния исчезает из-за турбулентного уширения распределения интенсивности. В случае падения на точечный отражатель плоской волны (кри- [c.198]

Для отражателей плоской формы (диск, полоса, бесконечная плоскость) амплитуда отражения зависит от наклона их плоскости к оси преобразователя. Рассмотрим в приближении Кирхгофа отражение от плоского непротяженного дефекта размером 1ь=2Ь, наклоненного к оси преобразователя под углом, ф (рис. 2.18, б). [c.120]

Для отражателей плоской формы (диск, полоса, бесконечная плоскость) амплитуда отражения зависит от наклона из плоскости к оси преобразователя. Рассмотрим в приближении Кирхгофа отражение от плоского дефекта размером Ьь = 2Ь, наклоненного к оси преобразователя под углом Ф (рис. 69). Общая формула для расчета эхо-сигнала для отражателя, расположенного в дальней зоне преобразователя, [c.143]

S tg р (рис. 25.3, з). Для уменьшения б штрихи индексов и стрелки располагают в плоскости шкалы (рис. 25.3, в) или очень близко к ней, а концы стрелок делают плоскими, ножевидными (рис. 25.3, а) или применяют зеркальный отражатель под шкалой (рис. 25.3, б). [c.366]

При измерении параметров контактных преобразователей их устанавливают на образцы, соответствующие типу преобразователя (рис. 38), а иммерсионные — помещают в воду на определенном расстоянии от плоского отражателя. Высоту Я, радиус R и расстояния l-i и 1 выбирают наимень- [c.221]

В связи со сложностью изготовления отверстий с плоским дном, ориентированным строго перпендикулярно акустической оси преобразователя, при контроле наклонным преобразователем (ГОСТ 14782—80) допускается применение сегментных и угловых отражателей (рис. 45, б и в). Для того чтобы амплитуда эхо-сигнала от сегментного отражателя была равна амплитуде эхо-сигнала от плоскодонного отверстия такой же площади, высота сегментного отражателя должна быть больше длины поперечной волны, а отношение высоты h к ширине Ь не менее 0,4. Амплитуды эхо-сигналов от плоскодонного отверстия и углового отражателя с площадями соответственно 5 и Si связаны соотношением [c.233]

При измерении вторым способом условная протяженность плоских дефектов (кривая 2), как правило, значительно больше истинных размеров (кривая 1), а условная протяженность округлых дефектов (кривая 3) очень медленно увеличивается с увеличением диаметра отражателя. [c.246]

В одних проектах крупных солнечных электростанций тепло концентрируется с помощью зеркал и подается к котлам ПТУ. В СССР разработан проект такой ТЭС мощностью 1,2 МВт. Парогенератор, вырабатывающий пар, давление которого 16 бар и температура 350° С, монтируется на башне высотой 40 м и автоматически вращается вокруг своей оси вслед за Солнцем. Плоские зеркальные отражатели тоже автоматически поворачиваются, чтобы отражаемые от них лучи всегда попадали на экран парогенератора. Подобные опытные установки меньшей мощности уже эксплуатируются в Италии, США, Израиле. [c.170]

В ультразвуковой дефектоскопии широко используют модели дефектов в виде диска и полосы, поскольку диск (отверстие с плоским дном) является одним из основных отражателей, по которому осуществляют настройку чувствительности и оценивают результаты контроля. Этот отражатель введен в большинство нормативно-технических документов по контролю. Кроме того, диск и полоса хорошо моделируют плоскостные дефекты (трещины, непровары) с острыми краями. В связи с этим под трещиной будем подразумевать модели в виде диска и полосы. [c.37]

Расчетная схема реального акустического тракта с плоским отражателем, представленная на рис. 2.6, является достаточно общей для методов отражения плоские излучатель I и приемник // разнесены в пространстве их конфигурация, размеры и ориентация различны. Акустический тракт совмещенной схемы контроля представляет собой частный случай, когда приемник и излучатель совмещены. [c.104]

Сначала рассмотрим рассеяние на плоском отражателе. В общем случае волна падает на него под углом 3 ,. Поскольку при 26 и 2 > А, падающую волну можно считать плоской, для расчета Q(, применим апертурный метод, согласно которому источником зеркально отраженного сигнала формально считается эквивалентная апертура, представляющая собой проекцию отражателя на плоскость, перпендикулярную оси отраженного поля. Площадь апертуры дискообразного и прямоугольного отражателей = St os 3f , где 5 — действительная площадь отражателя os Рй = sin ( 1 — фй) — см. рис. 2.6. [c.108]

Геометрическая форма поверхности в зоне прохождения УЗ-колебаний должна быть достаточно простой, по возможности близкой к плоской. В зоне сканирования не должно быть резких изломов поверхности (выступов, проточек), приваренных элементов, отверстий, искажающих путь УЗ-луча и играющих роль мешающих отражателей. Ширина зоны сканирования должна быть достаточной для перемещения преобразователя по заданной схемой контроля траектории. [c.198]

Рассчитаны отражательные свойства реальной эксплуатационной трещины в металле шва, соответствующего баллу 2. Найдено, что уменьшение амплитуды сигнала по отношению к амплитуде соответствующего плоского отражателя при изменении длины ультразвуковых волн может достигать 6 дБ. [c.220]

Предельная чувствительность (основной параметр контроля) опт ределяется минимальной площадью (мм ) отверстия с плоским дном, ориентированным перпендикулярно акустической оси преобразователя, которое еще обнаруживается на заданной глубине в изделии при данной настройке аппаратуры. В связи со сложностью изготовления отверстия с плоским дном допускается использовать другие искусственные отражатели угловые (зарубки), сегментные, а также боковые сверления. [c.26]

Блок ОКГ объединяет обычно все оптические элементы лазера рабочее тело (активный элемент), отражатель, лампы накачки, зеркала резонатора. Рабочее тело вместе с одной или несколькими лампами накачки устанавливается в отражателе, отражательная поверхность которого имеет форму цилиндра или эллипсоида. В качестве ламп накачки применяются ксеноновые, криптоновые импульсные или дуговые лампы. Активный стержень помещается внутри оптического резонатора, представляющего собой, например, два плоских или сферических зеркала либо набор плоскопараллельных пластин. [c.37]

Работа производится на частотах 2,25 6 10 15 и 25 мгц, что обеспечивает разрешающую способность на высшей частоте, характеризующуюся обнаружением плоского отражателя диаметром 1,2 мм на глубине 2,5 мм под поверхностью. Автоматический сигнализатор дефектов с помощью световой или звуковой сигнализации указывает на обнаружение дефекта, размеры которого превышают заданную величину. [c.348]

Обычный интерферометр Майкельсона имеет много степеней свободы (линейных и угловых) и неудобен из-за высокой чувствительности к разъюстировке [113]. Поэтому вместо плоских зеркал часто используются уголковые отражатели (трехгранная уголковая призма) или отражатели типа кошачий глаз , устраняющие две угловые степени свободы. Работа интерферометра с такими отражателями не нарушается при их наклоне до тех пор, пока хоть какая-либо часть пучка отражается в сторону расщепления пучка, поскольку отраженный световой поток остается параллельным падающему и сохраняется постоянство длины пути, проходимого излучением в самой призме при ее угловых разворотах относительно оси падающего светового пучка. Указанные обстоятельства особенно важны при технических измерениях, всегда предполагающих некоторую непрямолинейность направляющих, по которым перемещается подвижной отражатель. Смещение луча с помощью уголковых отражателей может обеспечить еще одно преимущество — отсутствие обратного влияния излучения на лазер (рис. 141, а). [c.241]

В постановке теоретической задачи модель процесса упрощается до плоского потока. Используется также гипотеза об изотер-мичности процесса. В такой постановке задачи справедливы те же расчетные уравнения, что и для несимметричного вальцевания. По кинематическим граничным условиям анализ течения материала в зазоре между ротором и стенкой корпуса аналогичен анализу течения в зазоре между клином — отражателем и валком. [c.140]

Формулы (2.48в) и (2.49в) нельзя использовать в тех случаях, когда длина волны значительно меньше высоты шероховатости поверхности [11]. При очень малых длинах волн по сравнению со средними размерами граней каждая грань шероховатости будет вести себя как независимый плоский отражатель бесконечной протяженности. Тогда отражательная способность шероховатой поверхности будет приближаться к отражательной способности идеальной поверхности. [c.85]

Как следует из рис. 75 и 76, резонансное явление при фо = 90° на уровне половинного прохождения весьма широкополосно. Это позволит использовать такие решетки в качестве эффективных отражателей волн R антенной технике. С уменьшением угловых размеров цилиндрических лент минимумы Во двигаются в сторону больших и, уменьшается их добротность, а при 0 > 160° они вовсе исчезают. Если изменять угол ориентации лент Фо, зафиксировав остальные параметры, то добротности резонансных кривых увеличиваются, обнаруженный эффект становится узкополосным, и минимумы Во смещаются в сторону меньших значений и. В частности, на рис. 75 и 76 показаны зависимости j Во I от и для ножевой решетки из цилиндрических лент (фо = 0) (штриховые кривые). Для этих решеток наблюдается еще один резонансный минимум для j Во вблизи и = I. Отмеченные резонансы по своей природе идентичны соответствующим для ножевой решетки из плоских лент [25]. [c.134]

Лазерные измерительные интерферометры обычно строятся по двухлучевой системе Майкельсона, включающей лазер, светоделительное зеркало и два отражателя, один из которых неподвижен, а другой жестко связан с изделием (см. рис. 7, в). Отразившись от эталонного и объектного зеркал, пучки света соединяются и интерферируют. На выходе прибора с помощью фотометрического счетчика подсчитывается число полос иитерферепции, пропорциональное перемещению изделия. Погрешность ЛИ составляет не более длины волны света, излучаемого лазером (при измерениях в пределах десятков метров и более). Недостаток ЛИ — 01н0сительн0 высокая чувствительность к механическим воздействиям, что обусловило их применение, в основном, в прецизионном приборостроении, станкостроении и метрологии. Применение угловых отражателей вместо плоских зеркал существенно уменьшает чувствительность ЛИ к вибра- [c.64]

Предельной чувствительнсстью определяются минимальные размеры искусственного, оптимального по выяв-ляемости отражателя, который еще не обнаруживается при данной настройке прибора. Мерой предельной чувствительности служит площадь S (мм ) отверстия с плоским дном, ориентированным перпендикулярно акустической оси преобразователя. Отверстия выполняют в образце из контролируемого изделия на заданной глубине. Шероховатость и кривизна поверхности образца должны быть такими же, как у контролируемых изделий. Если же качество поверхностей образца и контролируемого изделия не одинаково, то должна быть внесена поправка путем измерения и сравнения амплитуд эхо-сигналов от адекватных отражателей в образце и изделии (например, донной поверхности, двугранного угла листа и т. п.). Предельную чувствительность можно определять по отражателям другого типа, выполняя перерасчет на площадь плоскодонного отверстия. [c.242]

Рефлекторы — отражатели, преобразующие плоскую волну в сходящуюся. В дефектоскопии применяют рефлекторы в виде криволинейных зеркал в призме (рис. 3.28, в), в которых формирование сходящегося фронта осуществляется одновременно с поворотом пучка. [c.172]

Указанных недостатков лишек плоский угловой отража гель в виде клиновидной зарубки (рис. 5.7, б). Отражатель имеет две одинаковые параллельные отражаюшке грани с ломаным контуром в форме клина. Режущая грань бойкз лежит в плоскости действия приложенной к нему силы, что исключает возможность возникновения изгибающего момента, разрушающего режущую кромку. При равных площадях зарубка, показанная на рис. 5.7, а, и клиновидная зарубка дают одинаковые эхо-сигналы. Зарубку площадью S , 7 мм " мо/кно, ча.ме -5ить клиновидной зарубкой шириной Ь и глубиной h — SJb f- 674. Экспериментально установлено, что усредненное по результатам измерений с противоположных сторон отражателя значение амплитуды эхо-сигнала соответствует правильному (строго перпендикулярно поверхности образца) выполнению клиновидной зарубки. [c.209]

Она обусловлена характерным для этих преобразований сочетанием низких верхних температур цикла, не превосходящих 670 К, и высоких эффективных КПД, достигающих 30 %. Рассмотрим этот вопрос более подробно для солнечных, радиоизо-топных и ядерных источников теплоты. Для солнечного источника теплоты паротурбинные преобразователи с ОРТ благодаря высокому эффективному КПД обеспечивают небольшие размеры концентраторов, а низкие верхние температуры цикла существенно уменьшают требуемую точность ориентации (до 1. .. 2°), сокращая тем самым затраты мощности на привод системы ориентации концентратора. Кроме того, при низких температурах необходимую степень концентрации может обеспечить отражатель, имеющий форму отличную от параболоида, например, эллипсоид или сфероид [25]. Практически это означает, что при низких верхних температурах цикла сильно удешевляется производство концентраторов или появляется возможность изготовления концентраторов из отдельных элементов (плоских или одинарной кривизны). Последнее обстоятельство имеет большое значение в космической энергетике для создания крупных разворачивающихся концентраторов. [c.16]

Простейшей моделью, описывающей спектральные свойства одномерного О, р., является идеальный интерферометр Фабри — Перо, состоящий из двух бесконечно проводящих плоскостей, между к-рыми, последовательно отражаясь, мечется плоская эл.-магн. волна. Как и н случае струны с жёстко закреплёнными концами, в такой системе возможны собственные (нормальные) синусоидальные [ ехр(1ю, 1)] колебания (моды) с частотами ю = лсп/1, где 1 — расстояние между отражателями (при заполнении средой с проницаемостями и 1 надо заменять спас/]/ е х) = 1,2, 3,...— число полуволн /2 = 1/п, ук.чадывающихся [c.395]

В корпусе, рассчитанном на высокое давление, тепловыделение на единицу поверхности равно 1у. В тонком корпусе оно находится как разность /у для внутренней и наружной поверхностей. К энергии у-квантов, приходящих из активной зоны, добавляется энергия у-квантов, возникающих при поглощении тепловых нейтронов в отражателе и самом корпусе. В последнем случае надо рассчитывать вероятность поглощения испущенного у-квата в плоских слоях корпуса. Для оценки этой — вероятности вместо (2.8) можно воспользоваться формулами [c.188]

Ниже рассматривается задача теплообмена излучением в условиях радиационного равновесия в плоском слое поглощающей, излучающей и рассеивающей среды толщиной L граничные поверхности у = О VI у = L поддерживаются при температурах Ti и Ti соответственно. Предполагается, что границы непрозрачные, являются диффузными отражателями и диффузными излучателями и имеют степени черноты ei и ег, и отражательные способности pf и р . В данной задаче требуется определить распределение температуры и плотность потока результирующего излучения в среде. Рассмотрим вначале серую среду, а затем распространим наш анализ на случай несерой среды. [c.305]

В этом случае указанный выше прием дефокусировки, т. е. см ешення источника с фокуса системы, неприменим невозможно добиться равномерной освещенности на далеком экране нли силы света в заданном телесном угле, если последний отличен от нуля, и приходится прибегать к другим приемам, основанным иа разделении системы (обычно зеркала) иа большое число отдельных рассеивающих элементов, каждый из которых создает нужный угол рассеяния около общей оси системы. Эти элементы представляют собой небольшие сферические или плоские отражатели они располагаются таким образом, что их центры (или вершины) каса-тельны общей параболической Яоверхиости, в фокусе которой помещается точечный источник таким образом, лучи, отраженные от центров (вершии) элементов, параллельны осн симметрии зеркала, а остальные лучи рассеиваются равномерно около этой осн. [c.471]

При выборе схемы сканирования стремятся к тому, чтобы каждый элементарный объем был прозвучен в трех взаимно перпендикулярных направлениях. Поковки брусков, пластин, колец и труб с фланцами с толщиной стенки 40—300 мм прозвучивают прямыми искателями, а с толщиной стенки 10—40 мм — раздельно-совмещенными. Для выявления радиальных трещин в поковках колец и труб используют такие наклонные искатели с углом 30 и 40°. Предельную чувствительность ультразвукового контроля устанавливают исходя из минимально допустимого дефекта, согласно техническим требованиям на поковки [34]. При отсутствии специальных требований настройку предельной чувствительности производят по контрольному отражателю с плоским дном, перпендикулярным к оси ультразвукового пучка площадью 5—7 мм . [c.128]

При падении ультразвука на подобный дефект часть энергии отражается обратно в виде Аобр, а часть отражается зеркально в виде и не попадает на преобразователь. Зарегистрированная амплитуда Аобр несет информацию об эквивалентной площади дефекта 8экв Данная площадь соответствует плоскому отражателю, помещенному на глубину дефекта и имеющему самую благоприятную ориентацию - перпендикулярно лучу. Величина этой площади будет значительно меньще, чем у реального дефекта. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...